王 龍，吳宜鵬，范慶來(lái)，王冠妍，焉 振

(1.天津港股份有限公司 科信設(shè)施部，天津 300456；2.魯東大學(xué) 土木工程學(xué)院，煙臺(tái) 264000；3.天津市東方泰瑞科技有限公司，天津 300072；4.交通運(yùn)輸部天津水運(yùn)工程科學(xué)研究所 港口水工建筑技術(shù)國(guó)家工程實(shí)驗(yàn)室，天津 300456)

堿渣是生產(chǎn)純堿過(guò)程中產(chǎn)生的固體工業(yè)廢料。目前，堿渣的化學(xué)成分及礦物組成已經(jīng)被基本查明，堿渣的化學(xué)成分主要為無(wú)機(jī)鹽和無(wú)機(jī)化合物，其中CaCO3含量最高，以文石和方解石的形式存在，其次是MgO，另外還有CaCl2、MgCl2、NaCl等易溶性鹽。天津堿廠生產(chǎn)純堿產(chǎn)生大量堿渣，堿渣堆放占用土地且極不環(huán)保，成為發(fā)展難題。近年來(lái)通過(guò)在天津港附近未利用區(qū)域開(kāi)挖深坑，用堿渣回填，有效地解決了堿渣堆放難題，且開(kāi)挖出的土體又可用于基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)。雖然堿渣回填的實(shí)施對(duì)解決堿渣堆放占地問(wèn)題起到了很好的效果，但隨著天津港區(qū)擴(kuò)建，港區(qū)周圍土地資源日益緊張，將堿渣回填形成的地基進(jìn)行重新利用，變廢為寶，會(huì)產(chǎn)生巨大的經(jīng)濟(jì)和社會(huì)效益。且隨著國(guó)家對(duì)生態(tài)要求日益提高，工程建設(shè)的環(huán)境效應(yīng)影響已從被動(dòng)式宏觀管理上升到主動(dòng)設(shè)計(jì)的新高度，堿渣地基的重新利用愈發(fā)重要，并成為新的挑戰(zhàn)。

堿渣土作為一種新型地基回填材料，諸多學(xué)者對(duì)其進(jìn)行了廣泛的研究，嚴(yán)馳[1]等以不同條件的堿渣三軸試驗(yàn)為基礎(chǔ)，研究了堿渣的強(qiáng)度變形特性，并且分析了堿渣強(qiáng)度產(chǎn)生的機(jī)理；徐玉龍[2]等對(duì)兩種不同類型堿渣與飽和鹵水混合而成的堿渣漿進(jìn)行了室內(nèi)一維沉降試驗(yàn)研究，揭示了兩種不同類型堿渣的一維沉降規(guī)律，為進(jìn)一步探索堿渣沉降固結(jié)機(jī)理及現(xiàn)場(chǎng)堿渣回填廢棄鹽腔工程提供一定參考；雷長(zhǎng)順[3]為解決使用管道水力輸送法輸送堿渣時(shí)缺乏理論參數(shù)指導(dǎo)的問(wèn)題，通過(guò)室內(nèi)試驗(yàn)對(duì)堿渣漿液在管道中的流動(dòng)特性進(jìn)行了研究，另外還通過(guò)有限元軟件ABAQUS對(duì)堿渣填墊后所形成含有薄硬殼層的雙層地基的承載力特性進(jìn)行了數(shù)值分析；崔國(guó)瑾[4]采用FLAC 3D軟件模擬分析及預(yù)測(cè)堿渣地基的沉降，證明了采用灰色理論法應(yīng)用到堿渣地基的實(shí)際工程中是可行的并且對(duì)于短期沉降預(yù)測(cè)精度非常高，豐富了實(shí)際工程計(jì)算堿渣地基沉降量的方法；張明義[5]等通過(guò)微型觸探試驗(yàn)、硬化時(shí)間測(cè)試、室內(nèi)擊實(shí)試驗(yàn)、比重試驗(yàn)和室外靜載試驗(yàn)對(duì)混合粉煤灰制成的不同配比的堿渣土進(jìn)行了試驗(yàn)研究，認(rèn)為一定配合比下的堿渣土可應(yīng)用于地基、路基以及場(chǎng)地的填筑；劉春原[6]等以不同粉煤灰摻量的堿渣土界限含水率試驗(yàn)、擊實(shí)試驗(yàn)、三軸試驗(yàn)和無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)為基礎(chǔ)，結(jié)合微觀電鏡掃描試驗(yàn)，研究了拌合物堿渣土的強(qiáng)度特性，并且分析了粉煤灰增強(qiáng)堿渣強(qiáng)度的機(jī)理；徐敏[7]等利用堿渣土的真空預(yù)壓排水法和真空-電滲聯(lián)合法排水固結(jié)的對(duì)比試驗(yàn)，分析了真空-電滲聯(lián)合法的排水固結(jié)機(jī)理。

雖然對(duì)堿渣土體性質(zhì)已開(kāi)展諸多研究工作，但是由于測(cè)量方法不一、取土位置各異、原狀重塑差別，以上研究中堿渣土參數(shù)的差異性較為明顯，如嚴(yán)馳等測(cè)得堿渣土含水率為140%、塑限為92.5%、液限為142.9%、孔隙比為2.97，而房營(yíng)光等測(cè)得堿渣土含水率為198.8%、塑限為43.2%、液限為112.4%、孔隙比為5.42；在強(qiáng)度方面如雷長(zhǎng)順測(cè)得堿渣土的內(nèi)摩擦角φ為27.99°、粘聚力c為2.39 kPa，而房營(yíng)光等測(cè)得堿渣土的內(nèi)摩擦角φ為22.75°、粘聚力c為12.5 kPa，堿渣土體基本參數(shù)的差異性會(huì)影響后續(xù)理論及試驗(yàn)分析等。為實(shí)現(xiàn)對(duì)堿渣地基進(jìn)行處理和重新利用等，必須準(zhǔn)確了解其力學(xué)性質(zhì)和基本參數(shù)，為后期數(shù)值仿真和現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)等提供準(zhǔn)確數(shù)據(jù)支持。本文通過(guò)固結(jié)、直剪(慢剪、固結(jié)快剪以及快剪)、顆粒級(jí)配分析、液塑限聯(lián)合測(cè)定等室內(nèi)土工試驗(yàn)，對(duì)堿渣土試樣壓縮性、比重、強(qiáng)度參數(shù)、密度、滲透系數(shù)、顆粒級(jí)配、液塑限等進(jìn)行詳細(xì)測(cè)定。試驗(yàn)結(jié)果可補(bǔ)充現(xiàn)有堿渣性質(zhì)研究成果，也為后期堿渣土的改良、應(yīng)用以及堿渣特性等的研究提供基礎(chǔ)。

1 儀器設(shè)備及方法

根據(jù)《土工試驗(yàn)規(guī)程》中的操作要求及方法，進(jìn)行各種室內(nèi)試驗(yàn)。本文通過(guò)比重試驗(yàn)測(cè)定土樣比重，通過(guò)密度試驗(yàn)測(cè)定土樣密度，利用變水頭滲透試驗(yàn)測(cè)定原狀堿渣土和重塑堿渣土試樣的滲透系數(shù)，利用直剪儀對(duì)堿渣土試樣分別開(kāi)展了慢剪、固結(jié)快剪以及快剪三種直剪試驗(yàn)。由于上述試驗(yàn)操作簡(jiǎn)單，與一般砂土、黏土的土工試驗(yàn)類同，無(wú)特殊性，所以不進(jìn)行詳述。而固結(jié)試驗(yàn)、顆粒級(jí)配分析、液塑限聯(lián)合測(cè)定的試驗(yàn)步驟略微復(fù)雜，故在下文加以詳述。

本文通過(guò)開(kāi)展固結(jié)試驗(yàn)測(cè)定壓縮模量及回彈模量，試驗(yàn)參照《土工試驗(yàn)規(guī)程》[8]中的固結(jié)試驗(yàn)(SL237-015-1999)。試驗(yàn)儀器采用GZQ-1型全自動(dòng)氣壓固結(jié)儀，在天津港區(qū)堿渣回填場(chǎng)地的淺層8.8～10 m深度內(nèi)土層按原狀土取樣的方法取3個(gè)高度為20 cm的土樣，各土樣深度分別為8.8～9.0 m、9.6～9.8 m、9.8～10 m，用環(huán)刀法分別從3個(gè)20 cm的土樣中取其上下兩端2 cm的土樣，共進(jìn)行6組試驗(yàn)。在全自動(dòng)氣壓固結(jié)儀系統(tǒng)內(nèi)進(jìn)行一系列基本設(shè)置之后，隨后平衡自重開(kāi)始室內(nèi)標(biāo)準(zhǔn)固結(jié)試驗(yàn)，其中加載卸載及再加載荷順序?yàn)椋杭虞d50 kPa、100 kPa、200 kPa、400 kPa；卸載400 kPa、200 kPa、100 kPa、50 kPa；再加載50 kPa、100 kPa、200 kPa、400 kPa、800 kPa。每級(jí)荷載時(shí)，當(dāng)沉降值在1 h內(nèi)變化不超過(guò)0.005 mm時(shí)視為穩(wěn)定，即可進(jìn)入下一級(jí)加載。通過(guò)上述步驟可得到一個(gè)比較完整的加卸載滯回圈。

本文采用篩析法和密度計(jì)法聯(lián)合分析堿渣土樣的顆粒組成。首先將深度為7.2～7.4 m取土器中的堿渣土烘干研磨，再把研磨后的堿渣土倒入細(xì)篩中振篩30 min，振篩結(jié)束后稱量各級(jí)篩上及底盤(pán)內(nèi)試樣的質(zhì)量。取過(guò)0.25 mm篩后的土樣分別稱取30.606 g和30.334 g進(jìn)行試驗(yàn)，記為試驗(yàn)1和試驗(yàn)2，由于堿渣土可溶鹽含量過(guò)高，故先測(cè)出可溶鹽含量和對(duì)堿渣土試樣進(jìn)行洗鹽處理，試驗(yàn)干試樣即為試驗(yàn)試樣減去該試樣的可溶鹽含量。

通過(guò)液、塑限聯(lián)合測(cè)定法測(cè)定堿渣土樣的液限和塑限。試驗(yàn)儀器采用液塑限聯(lián)合測(cè)定儀，首先對(duì)試樣進(jìn)行風(fēng)干，再將試樣過(guò)0.5 mm篩。取0.5 mm篩下的代表性土樣200 g，并用純水將土樣調(diào)制成均勻膏狀，放入調(diào)土皿浸潤(rùn)過(guò)夜。將制備的試樣充分調(diào)拌均勻，填入試樣杯中，填滿后刮平表面。把試樣杯放在聯(lián)合測(cè)定儀升降座上并調(diào)節(jié)零點(diǎn)，調(diào)整升降座使圓錐尖接觸試樣表面，指示燈亮?xí)r圓錐在自重下沉入試樣，經(jīng)5 s后測(cè)定圓錐下沉讀數(shù)。取試樣不小于10 g并放入稱量盒中，測(cè)定含水率。重復(fù)步驟完成第二、三次平行測(cè)定，并分別測(cè)定圓錐下沉深度及相應(yīng)含水率。

2 試驗(yàn)結(jié)果分析

2.1 固結(jié)試驗(yàn)結(jié)論

將6個(gè)環(huán)刀土樣進(jìn)行試驗(yàn)得到試樣的一維壓縮曲線，試驗(yàn)結(jié)果如圖1所示。

1-a 試驗(yàn)1 1-b 試驗(yàn)2 1-c 試驗(yàn)3

根據(jù)試驗(yàn)圖像可以看出，堿渣的壓縮特性與細(xì)粒土不同，在外荷載施加的初期有明顯的變形，一段時(shí)間后變形趨于穩(wěn)定，此后隨時(shí)間延長(zhǎng)其沉降量改變不大。堿渣作為一種大孔隙物質(zhì)，其壓縮性隨密實(shí)度提高有較大減小。堿渣在壓力為0.1～0.2 MPa時(shí)的壓縮系數(shù)為4 MPa-1左右，大于0.5 MPa-1，為高壓縮性土；當(dāng)加載至0.4 MPa時(shí)，卸載再加載，此時(shí)壓力為0.1～0.2 MPa時(shí)的壓縮系數(shù)在0.1～0.2 MPa-1，均大于0.1 MPa-1，小于0.5 MPa-1，屬于中壓縮性土。

2.2 比重試驗(yàn)結(jié)論

本試驗(yàn)共設(shè)兩組平行試驗(yàn)，測(cè)得土樣平均比重為2.255(表1)。由比重?fù)Q算得到堿渣土的孔隙比為4.44。

表1 比重瓶試驗(yàn)結(jié)果Tab.1 Experimental results of pycnometer

黃思杰[9]等測(cè)得砂土的比重為2.66，堿渣土較之低15%；王元戰(zhàn)[10]等測(cè)得原狀粉質(zhì)粘土的比重為2.73，堿渣土較之低17%?？梢?jiàn)，堿渣土作為一種特殊的工程土，其顆粒比重較天然土小。

2-a 慢剪 2-b 固結(jié)快剪 2-c 快剪圖2 抗剪強(qiáng)度線Fig.2 Shear strength line

2.3 直剪試驗(yàn)結(jié)論

通過(guò)開(kāi)展慢剪、固結(jié)快剪以及快剪三種直剪試驗(yàn)，分別確定了三種試驗(yàn)情況下對(duì)應(yīng)不同垂直壓力的抗剪強(qiáng)度，通過(guò)對(duì)不同垂直壓力下的抗剪強(qiáng)度進(jìn)行擬合，得到三種直剪試驗(yàn)下的抗剪強(qiáng)度線(圖2)。

由圖2可知堿渣土的強(qiáng)度指標(biāo)，并將堿渣土的強(qiáng)度指標(biāo)列于表2。由此可見(jiàn)，三種直剪試驗(yàn)所測(cè)得的內(nèi)摩擦角大致相同，而其粘聚力差別較大，以慢剪試驗(yàn)測(cè)得的值最小，快剪試驗(yàn)的值最大。

表2 三種直剪試驗(yàn)的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)Tab.2 Shear strength index of three direct shear tests

參考天津港附近地區(qū)土體參數(shù)，粉質(zhì)粘土的內(nèi)摩擦角φ一般為18°～25°，粘聚力c一般為5～10 kPa；砂土內(nèi)摩擦角一般為20°～40°，大部分在30°左右。就固結(jié)快剪試驗(yàn)而言，堿渣土的內(nèi)摩擦角與粉質(zhì)粘土相比低44%～60%，粘聚力比粉質(zhì)粘土高出87%以上，與砂土相比堿渣土的內(nèi)摩擦角較之低67%。砂土有時(shí)也有很小的粘聚力，但這是由于毛細(xì)粘聚力的緣故，因此不做考慮。另外，徐建新[11]等研究得出堿渣土在固結(jié)快剪試驗(yàn)條件下內(nèi)摩擦角φ為20°，粘聚力c為25 kPa，在快剪試驗(yàn)條件下內(nèi)摩擦角φ為18°、粘聚力c為21 kPa；本節(jié)中對(duì)應(yīng)試驗(yàn)所得結(jié)論與之相比，粘聚力值較為接近，但內(nèi)摩擦角值偏低。閆澍旺[12]等研究得出堿渣土在快剪試驗(yàn)條件下內(nèi)摩擦角φ為18.6°、粘聚力c為32 kPa；本節(jié)中對(duì)應(yīng)試驗(yàn)所得結(jié)論與之相比可以得出相同結(jié)論，即粘聚力值較為接近，但內(nèi)摩擦角值偏低。

2.4 密度試驗(yàn)結(jié)論

飽和堿渣土試樣的濕密度大致介于1.12～1.29 g/cm3，平均值為1.21 g/cm3；干密度大致介于0.376～0.446 g/cm3，平均值為0.406 g/cm3。參考天津港附近地區(qū)天然土體參數(shù)，黏土的濕密度為1.79 g/cm3，干密度為1.49 g/cm3；砂土的濕密度為1.80 g/cm3，干密度為1.72 g/cm3；無(wú)論干密度或濕密度，堿渣土與兩者相比均較低。

2.5 變水頭滲透試驗(yàn)結(jié)論

原狀堿渣土的滲透系數(shù)試驗(yàn)結(jié)果如表3所示，可知原狀堿渣土試樣的平均滲透系數(shù)k=1.40×10-5cm/s，屬于粉土范圍(10-3～10-6cm/s)。蔡學(xué)石[13]等測(cè)得軟粘土的平均滲透系數(shù)為1.46×10-8cm/s，與之相比，可見(jiàn)堿渣土的滲透性較好。

表3 原狀堿渣土試樣的滲透系數(shù)Tab.3 Permeability coefficient of undisturbed soda residue soil

在重塑土的滲透試驗(yàn)中，制備了若干組不同孔隙比的土樣。試驗(yàn)顯示隨孔隙率增加，重塑土的滲透性隨之增大?？律?卡門(mén)研究得到，土的滲透系數(shù)k與孔隙率n之間的關(guān)系可用式(1)描述

(1)

式中：ρω為水的密度，取1 g/cm3；η為水的動(dòng)力粘滯系數(shù)，20℃以下為1.01；C2為顆粒性狀與水的實(shí)際流動(dòng)方向有關(guān)的系數(shù)，可近似取0.125；S為土顆粒的比表面積，m2/cm3。

孔隙比與孔隙率的關(guān)系如下

(2)

式中：e為孔隙比，n為孔隙率。

聯(lián)立式(1)和式(2)可以得到

(3)

采用式(3)對(duì)重塑土的試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合，擬合結(jié)果如圖3所示。可見(jiàn)，滲透系數(shù)的離散度較大，但比表面積大致介于40～120 m2/cm3。擬合曲線的比表面積S=66.34 m2/cm3，R2=0.122。

圖3 孔隙率對(duì)滲透性的影響Fig.3 Effect of porosity on permeability

2.6 顆粒分析試驗(yàn)結(jié)論

根據(jù)篩分和密度計(jì)法的試驗(yàn)結(jié)果，做出完整的級(jí)配曲線(圖4)。由于在試驗(yàn)1的密度計(jì)測(cè)量中，在5～10 min時(shí)，密度計(jì)讀數(shù)從14變?yōu)?.5，故試驗(yàn)2在5～10 min的時(shí)間內(nèi)分別讀取6 min、7 min、8 min和10 min的密度計(jì)讀數(shù)，由于土顆粒粒徑相差大，所以級(jí)配曲線圖中土顆粒粒徑取對(duì)數(shù)坐標(biāo)。

圖4 堿渣土級(jí)配曲線Fig.4 Gradation curve of soda residue soil

根據(jù)級(jí)配曲線圖，深度在7.2～7.4 m的堿渣土顆粒粒徑分布范圍為0.002～2 mm，總體以粉粒(粒徑范圍為0.005～0.075 mm)為主，約占總顆粒含量的70%，堿渣土與普通黏性土相比具有粒徑小、分布范圍集中的特點(diǎn)。另外土樣顆粒粒徑小于0.001 7 mm占總質(zhì)量的10%，顆粒粒徑小于0.024 3 mm占總質(zhì)量的30%，顆粒粒徑小于0.031 mm占總質(zhì)量的60%，即深度在7.2～7.4 m的堿渣土土樣不均勻系數(shù)為18.235(>10)，屬級(jí)配不均勻，但曲率系數(shù)為11.205(>3)，總的來(lái)說(shuō)該土樣級(jí)配不良。通過(guò)顆粒分析試驗(yàn)結(jié)果可知，堿渣土是一種級(jí)配不良、顆粒較細(xì)的物質(zhì)，這與徐竹青[14]等所得試驗(yàn)結(jié)果一致。

2.7 液塑限試驗(yàn)結(jié)論

液塑限聯(lián)合測(cè)定共進(jìn)行三組試驗(yàn)，調(diào)節(jié)試樣不同的含水率，測(cè)定圓錐入土深度，三組試驗(yàn)圓錐入土的深度宜接近2～4 mm、7～9 mm、15～17 mm。具體試驗(yàn)數(shù)據(jù)見(jiàn)表4。

表4 液塑限試驗(yàn)數(shù)據(jù)Tab.4 Liquid-plastic limit test data

含水率與圓錐下沉深度的關(guān)系見(jiàn)圖5，在其上查得下沉深度為10 mm所對(duì)應(yīng)的含水率158.552%為液限，查得下沉深度為2 mm所對(duì)應(yīng)的含水率4.098%為塑限，初始含水率為169.013%。王歡[15]等測(cè)得堿渣土的液限為112.4%、塑限為43.2%、含水率為198.8%，本項(xiàng)目所測(cè)結(jié)果與之相比，液限和含水率比較接近，但塑限差別較大。

圖5 圓錐下沉深度和含水率關(guān)系曲線Fig.5 Curve of relationship between conical subsidence depth and water content

根據(jù)所得的塑限和液限，求出塑性指數(shù)IP=154.454和液性指數(shù)IL=1.068。鄧?yán)罪w[16]等測(cè)得粉質(zhì)粘土的塑性指數(shù)為14.5，液性指數(shù)為0.98；石崢[17]等測(cè)得飽和軟黏土的塑性指數(shù)為18.8，液性指數(shù)為1.09；堿渣土的液性指數(shù)與兩者相比較為接近，但塑性指數(shù)比兩者更大，這主要是由于堿渣土的細(xì)顆粒成分更多且含水量更高。

塑性指數(shù)綜合反映了土的顆粒大小、礦物成分，常用于細(xì)粒土的分類，該土樣塑性指數(shù)為154.454(>17)屬黏土類；黏性土的狀態(tài)可根據(jù)液性指數(shù)分為堅(jiān)硬、硬塑、可塑、軟塑和流塑，該土樣的液限指數(shù)為1.068(>1)，屬于流塑態(tài)，且該土樣粘聚力非常小，接近砂土性質(zhì)，失水速度快。

3 結(jié)論

針對(duì)堿渣土，本文利用固結(jié)試驗(yàn)確定其側(cè)限壓縮模量及回彈模量；開(kāi)展比重試驗(yàn)，測(cè)得堿渣土的比重并利用公式換算得到堿渣土的孔隙比；開(kāi)展了慢剪、固結(jié)快剪以及快剪試驗(yàn)分別確定了堿渣土試樣在三種試驗(yàn)條件下的強(qiáng)度指標(biāo)；利用環(huán)刀法測(cè)定了其濕密度，并通過(guò)含水率換算得到堿渣土的干密度；利用變水頭滲透試驗(yàn)，對(duì)原狀堿渣土的滲透系數(shù)進(jìn)行測(cè)定，同時(shí)制備不同孔隙率的重塑堿渣土試樣，并確定其滲透系數(shù)；通過(guò)開(kāi)展顆粒分析試驗(yàn)并作出完整的級(jí)配曲線；利用液塑限試驗(yàn)測(cè)得堿渣土的液限、塑限值并求出塑性指數(shù)和液性指數(shù)。由此得到以下結(jié)論：

(1)堿渣土的初始孔隙比為4.44，含水率達(dá)198.1%，液限為158.552%，塑性指數(shù)達(dá)154.454，滲透系數(shù)為1.40×10-5cm/s?？梢?jiàn)堿渣土具有孔隙比大、含水率高、液限高、塑性高、滲透性低等特點(diǎn)。

(2)堿渣土的濕密度為1.21 g/cm3，干密度為0.406 g/cm3，壓縮模量為1.59 MPa，回彈模量為12.35 MPa；在慢剪、固結(jié)快剪及快剪試驗(yàn)條件下，測(cè)得堿渣土的粘聚力分別為11.89 kPa、18.73 kPa、28.77 kPa，內(nèi)摩擦角分別為10.09°、9.48°、9.03°。與淤泥土相比，堿渣土具有相對(duì)較高的強(qiáng)度、較小的壓縮性；與其他學(xué)者測(cè)得的堿渣土參數(shù)相比，本文測(cè)得的粘聚力值與其較為接近，但內(nèi)摩擦角值偏低。

(3)堿渣土的化學(xué)成分主要為CaCO3等難溶性鹽，所以其具有較強(qiáng)的結(jié)構(gòu)性能，且由于這些化合物是土骨架的組成部分，因此堿渣土可作為工程土使用；但由于堿渣土具有孔隙比大、含水率高等特點(diǎn)，填埋后的堿渣場(chǎng)地?zé)o法直接使用，必須進(jìn)行適當(dāng)?shù)墓こ烫幚怼?/p>

(4)堿渣土級(jí)配不良、顆粒較細(xì)，其粒徑為0.005～0.075 mm的顆粒含量約占70%，即以粉粒為主，且堿渣土透水性較為理想，利于在荷載作用下加速固結(jié)，易于實(shí)施加固處理。