殷彥高，王國輝，李躍鵬

(中國電建集團中南勘測設計研究院有限公司，湖南 長沙 410014)

1 工程概況

江坪河水電站位于澧水一級支流溇水上游河段，湖北省鶴峰縣走馬鎮(zhèn)境內(nèi)，工程以發(fā)電為主，兼顧防洪。水庫正常蓄水位470.00 m，水庫總庫容13.66億m3，具有多年調節(jié)性能；電站裝機容量450 MW，多年平均發(fā)電量9.64億kW·h，為一等大(1)型工程。

電站樞紐建筑物主要有大壩、泄洪建筑物、引水發(fā)電系統(tǒng)。大壩布置于峽谷中部；泄洪建筑物集中布置于右岸，溢洪道為2條平行布置的隧洞泄槽式結構，溢流堰采用開敞式，孔口尺寸14 m×22 m(寬×高)；泄洪放空洞平行布置于溢洪道左側，由進水口、有壓洞、弧形閘門豎井及無壓洞組成，控制斷面6 m×6 m(寬×高)；泄洪建筑物采用挑流消能。引水發(fā)電系統(tǒng)布置在左岸，采用單機單洞供水方式，設2條直徑為6.4 m的引水隧洞；岸坡式地面廠房安裝2臺混流式機組，單機容量225 MW。電站樞紐總體布置見圖1。

2 狹窄河谷高混凝土面板堆石壩變形控制

江坪河壩址河谷呈“V”型，兩岸多為懸崖和陡坡，河谷形狀系數(shù)A/H2(面板面積與壩高平方之比)約1.2，寬高比為1.8，且壩基地層巖性軟弱不均、左右岸分布高程不對稱。具有以下特點：①由于河谷地形狹窄，堆石體變形具有較強的空間效應，變形穩(wěn)定時間長，后期變形大；②筑壩材料主要采用屬于超硬巖的冰磧礫巖，在國內(nèi)外高面板堆石壩工程中，工程實例、可借鑒的經(jīng)驗不多；③冰磧礫巖料場巖體致密、節(jié)理構造不發(fā)育，爆破后堆石料粒形不良、級配不盡合理。

圖1 江坪河水電站樞紐布置示意(單位：m)

2.1 壩體應力和變形特性

考慮堆石體運行期蓄泄循環(huán)作用下，壩體變形與應力的有限元計算極值見表1，其主要特性：①狹窄河谷地形導致堆石體具有明顯的拱效應；②考慮狹窄河谷堆石體與基巖之間的滑移時，堆石體的最大主應力明顯增大，堆石體的變形量也有所增大，面板的應力也有增大的趨勢，更符合大壩的實際工作性態(tài)；③堆石體的流變導致壩體的變形和應力均增加；堆石體流變使得面板呈現(xiàn)進一步壓緊的趨勢，導致面板應力也有所增加；④考慮運行期水庫蓄泄循環(huán)荷載作用的流變過程，壩體的變形與應力都有所增大；⑤設置永久水平縫可以減小面板順坡向壓應力，均化面板應力分布，設置水平縫可以改善面板工作性狀；⑥ 壩址區(qū)地形復雜，如兩岸扭曲的沖溝、陡坎和主河床在壩軸線位置的漏斗狀河谷地形，導致壩體應力與變形較為復雜[1]。

2.2 變形控制措施研究

面板是大壩的主要防滲體，為避免面板脫空、結構性裂縫、垂直縫擠壓破壞等情況，針對變形特性，為減小大壩變形和不均勻變形，減少壩體沉降[2-3]，主要采取以下措施：

表1 壩體有限元計算極值

(1)合理選擇壩料。堆石料的選擇是限制過大變形的主要手段。巖石類型是影響總變形量的決定性因素，較堅硬的巖石，具有較小的變形，硬巖堆石流變變形速率的減少比軟巖堆石快。江坪河壩料主要采用冰磧礫巖，屬堅硬巖石，強度適中，是由占50%～59%碎屑和占41%～50%雜基兩種礦物質組成；飽和單軸抗壓強度為41.3～107 MPa，平均值為71.1 MPa，巖石的軟化系數(shù)為0.55～0.78，平均值為0.65。

(2)提高填筑標準。壩體填筑標準從嚴要求，主堆石料和下游堆石料孔隙率采用了比已建200 m級高面板堆石壩更小的指標，即孔隙率小于或等于18.8%，填筑孔隙率在規(guī)范要求的填筑標準基礎上提高約10%。

(3)合理壩體分區(qū)。在壩體分區(qū)方面，堆石體采用“均質壩”結構，有利于控制壩體變形與不均勻沉降。根據(jù)料源實際情況，主堆石料和下游堆石區(qū)均為同一種料，即冰磧礫巖，設計指標和碾壓參數(shù)均相同，并在沖溝和兩岸接頭部位采用過渡料設置低壓縮區(qū)。

(4)選擇合適的碾壓機具及碾壓工藝。通過多場次爆破碾壓試驗研究，對碾壓機具、碾壓參數(shù)等提出了比以往面板堆石壩施工更高、更嚴的要求，首次提出了“32 t振動碾、60 cm鋪層厚度、碾壓12遍、灑水15%”的碾壓機具和填筑碾壓參數(shù)。

(5)減小河谷形狀的不利影響。壩址岸坡陡峻，且為“漏斗狀”地形，為減小壩體拱效應、控制壩體不均勻沉降，修整陡坎使趾板下游邊坡成為較平順的連續(xù)面，避免較大的陡坡突變；填筑分區(qū)上使大壩不同部位的變形能平緩過渡。

(6)大壩填筑上下游均衡上升。在大壩分期施工方面，除了壩內(nèi)臨時斷面外，采取了均衡上升的填筑方式，盡量使壩體均衡沉降，減少壩體不均勻變形對周邊縫和面板應力、變形等的不利影響。

(7)面板澆筑時機與分期。為了減輕后期填筑的堆石體對先期面板位移的不利影響，面板分三期澆筑；面板澆筑采用雙指標控制：一是控制堆石體自沉降時間不少于6個月，二是控制下部壩體沉降速率不大于5 mm/月。另外，在面板高程430 m設置1條永久水平縫以減小面板順坡向壓應力，均化面板受力，改善其工作性態(tài)。

3 高水頭大斷面洞室泄洪系統(tǒng)

由于地形條件限制，右岸集中布置了兩孔隧洞式溢洪道和一孔泄洪放空洞，組成大斷面洞室泄洪系統(tǒng)[4]，其布置及運行具有以下特點：①圍巖穩(wěn)定問題突出；②工作水頭高、流速大，襯砌結構減蝕、抗沖耐磨要求高；③洞室圍巖差異性較大，襯砌混凝土強度高、且要求全年施工等特點，襯砌混凝土施工溫控要求高。

3.1 地下洞室群圍巖穩(wěn)定問題及措施

泄洪建筑物三條洞室布置基本平行，兩條溢洪道開挖斷面寬為17 m，洞間巖柱厚18 m；泄洪放空洞無壓洞段開挖斷面寬為7.0 m，與溢洪道洞間巖柱厚僅15.5 m，隧洞間巖柱厚度基本上為一倍洞徑左右，該范圍還布置了多條摻氣洞、交通洞、泄洪放空洞工作閘門豎井等洞室，地下洞室群布置密集且開挖斷面大。上覆山體地形陡峭，側向埋深小，圍巖體卸荷裂隙發(fā)育。洞室群主要通過的地層為孔王溪組鈣質粉砂巖、板巖、白云質灰?guī)r，部分洞段為強風化巖層及溶蝕堆積物和垮塌拉裂巖體，圍巖條件相對較差，近1/3洞段為Ⅲ(2)～Ⅴ類圍巖，圍巖穩(wěn)定問題尤為突出。

通過對洞室群圍巖穩(wěn)定性、圍巖體主要參數(shù)的敏感性、支護參數(shù)和開挖程序合理性和襯砌結構等方面的研究，采取了以下措施：①選擇合理的開挖程序，開挖順序為：泄洪放空洞→②溢洪道→①溢洪道，要求洞間撐子面間距40 m以上。洞內(nèi)開挖分三層，層厚分別為7、8、3 m；②嚴格控制爆破參數(shù)，對爆破質點振動速度進行監(jiān)測，盡量減少爆破施工對巖體及相臨洞室的影響；③ 及時支護，要求系統(tǒng)支護滯后于開挖工作面不應大于40 m；④洞室進出口段和Ⅳ～Ⅴ類圍巖洞段，洞室之間巖體采用對穿預應力錨索、預應力錨桿等加固措施。

3.2 高速水流摻氣減(免)蝕系統(tǒng)

通過高速水流模型試驗研究，采用了系統(tǒng)的摻氣減(免)蝕系統(tǒng)：①沿泄槽間距100～120 m設置底部摻氣設施，溢洪道設置5道，泄洪放空洞設置3道，各摻氣設施能形成穩(wěn)定空腔，摻氣效果良好，能有效地摻氣保護；②為了保證充分摻氣，除靠近進出口的摻氣坎采用洞頂摻氣外，其余各道摻氣坎設置了相對獨立的摻氣洞系統(tǒng)，與洞外連通，從洞外摻氣，溢洪道設置3道，泄洪放空洞設置3道，共6道；③溢洪道第一道摻氣設施下游，由于水流表面摻氣未充分發(fā)展，存在未摻入空氣的楔形清水區(qū)，為了摻氣保護該范圍側墻，在溢洪道陡坡段和反弧段各設置了一道側摻氣設施，其結構參數(shù)：坎高為0.3 m，坎坡為1∶48。

3.3 襯砌混凝土溫控措施研究

通過仿真分析，研究了隧洞襯砌混凝土的準穩(wěn)定溫度場、不穩(wěn)定溫度場及溫度徐變應力、施工期的溫度控制標準及措施、施工參數(shù)的選擇，采用如下控制措施：①嚴格溫控標準，控制入倉溫度，采取保溫措施。高溫季節(jié)施工時，襯砌混凝土施工澆筑溫度控制在20 ℃，并通冷卻水冷卻；低溫季節(jié)施工時澆筑溫度低于18 ℃自然入倉，并在施工過程中采取封閉洞口或者表面保護措施；②控制澆筑時段，洞內(nèi)洞口分序施工。為確保施工工期，洞內(nèi)襯砌全年施工；洞口段襯砌冬末春初澆筑，澆筑完拆模后采取表面保溫措施至5月下旬；③選擇合適的結構分縫長度，控制溫度裂縫，泄洪洞有壓段、無壓段和溢洪道襯砌結構縫長度控制分別控制在12、9、27 m，以減少由于鋼筋約束產(chǎn)生的溫度裂縫。

3.4 抗沖耐磨混凝土研究

通過襯砌抗沖耐磨混凝土配合比及其主要物理、力學、熱學、變形、耐久性等性能比選研究，采取如下措施：①確定抗沖耐磨混凝土配合比的水灰比為0.35，砂率為40%；②采用高效減水劑和引氣劑，提高混凝土的抗沖耐磨能力，合理地降低水泥用量；③經(jīng)玄武巖纖維、HF抗沖磨劑、硅粉等抗沖磨材料試驗比選，確定摻玄武巖纖維，提高混凝土的抗沖耐磨能力。

圖2 江坪河工程河間(灣)地塊示意(單位：m)

4 控制下泄低溫水措施研究

江坪河水庫為多年調節(jié)水庫，下泄水溫一年四季基本保持穩(wěn)定，維持在9.0～11.3 ℃之間；與天然河流水溫相比，冬季水溫有所提高，而春、夏季水溫均低于天然水溫，特別是在夏季7、8月份，分別比天然河流水溫低14.6、15.7 ℃。

為了減少下泄低溫水的不利影響，發(fā)電進水口采用分層取水結構[5]，即在常規(guī)進水口的前面設置一道“[”形圍墻，形成一個大水池式的取水池；在“[”形圍墻上設置一道或幾道隔水閘門，用隔水門擋住水庫中下層低溫水，水庫表層水通過隔水門頂部孔口進入輸水發(fā)電系統(tǒng)。根據(jù)水庫運行水位變化，調整相應數(shù)量的隔水門，從而達到引用水庫表層水。水庫在12月、1月～3月的下泄水溫與河床天然水溫相差不大，可滿足魚類生長的要求，可不采取分層取水措施，而4月～11月則需采取分層取水措施，以滿足魚類生長繁殖的要求。

5 河間(灣)地塊防滲措施研究

江坪河庫段內(nèi)河道在平面上呈“S”型展布，壩段內(nèi)河道轉向，使右岸形成銳角形狀的河間(灣)地塊。壩基多為薄層、中層、厚層狀灰?guī)r、白云巖，巖溶發(fā)育，巖層傾向上游偏右岸。在壩址與下游河間地塊處發(fā)育的黑洞、白洞泉的連線方向和巖層走向基本一致，見圖2，存在河間(灣)地塊巖溶滲漏問題[6]。

通過水文地質勘探和右岸河間地塊水動力場、溫度場、水化學場及地下水連通試驗等研究，研究表明右岸存在多層含水結構，其中孔王溪地層地下水位高于正常蓄水位470.0 m，龍王廟含水層地下分水嶺不高于350 m，壩址右岸到黑洞泉之間存在一條由斷層導水引起的地下水位低槽帶，庫水可通過該低槽帶向河灣下游黑洞泉排泄，形成滲漏通道，且無隔水地層封閉。

圖3 江坪河工程防滲帷幕展開示意(單位：m)

河間(灣)地塊防滲處理采用防滲帷幕灌漿，防滲線路為：右岸穿導流洞、泄洪放空洞后延伸接溢洪道，過溢洪道接右岸高于470.0 m的地下水水位，再從孔王溪地層中高于470.0 m地下水位處將防滲線路往上游轉彎，垂直巖層走向方向延伸以封閉河邊中厚層灰?guī)r的地下水位低槽，往南西方向防滲帷幕端點按高程170 m控制延伸至龍王廟組與高臺組分層處。

防滲依托隔水層為粉砂巖、板巖，在溢洪道靠河床側，防滲帷幕深入隔水地層內(nèi)5 m左右。過溢洪道后防滲帷幕往南延伸接地下水位，由兩部分組成，上部底板按照孔王溪地層中高于470.0 m地下水位控制，下部按高程170 m控制至龍王廟組與高臺組分層處，見圖3。

為便于施工，設置4層帷幕灌漿平洞，每層灌漿平洞控制灌漿深度不大于45 m。防滲設計標準采用壩基及近岸地段q≤1 Lu，遠岸地段q≤5 Lu。近壩區(qū)布置兩排灌漿孔，遠壩區(qū)山體內(nèi)布置單排灌漿孔。

6 巖溶管道封堵措施研究

壩址區(qū)喀斯特地層廣布，存在巖溶洞穴37處、泉點25個，其中對滲控工程影響最大的為左岸∈厚層灰?guī)r中的F71巖溶管道系統(tǒng)，其滲徑遠，補給量大，向溇水排泄。

左岸F71巖溶管道系統(tǒng)位于高程392～455 m，寬5～10 m，有水流痕跡。F71巖溶管道系統(tǒng)橫穿左岸防滲帷幕，對防滲帷幕封閉性影響較大，其封堵處理對策：

410 m高程以上巖溶寬度大于2 m時，根據(jù)巖溶形狀，將巖溶壁開挖成上游寬下游窄的楔形斷面，至少應保證上層帷幕線下游部開挖成上游寬下游窄的楔形，在上下游段開挖鍵槽。高程410 m以下巖溶變窄，寬度小于2 m時，巖溶充填密實，可不清挖巖溶充填物，但上下游豎井應開挖至巖溶尖滅處，巖溶寬度大于2 m時，應將巖溶充填物清除并將巖面清挖至新鮮面。開挖后采用C25微膨脹混凝土對巖溶管道進行回填，其封堵結構見圖4。

7 趾板基礎順層風化巖層滲控設計

大壩右岸趾板基礎∈/巖層，順層風化嚴重，允許滲透坡降較低。為滿足趾板基礎穩(wěn)定要求，對該地層范圍趾板結構及基巖進行了加固處理設計：趾板最大寬度19 m、厚2.0 m，表面布置1 500 kN預應力錨索，間排距4.0 m×4.8 m，并進行趾板基礎加強固結灌漿，間排距2×2 m，深度穿過∈/巖層3～5 m。

為增強該巖層帷幕可靠性以及趾板基礎滲透穩(wěn)定性，增設4道輔助防滲帷幕；其中主、副帷幕之間設置的防滲帷幕采用化學灌漿，輔助防滲帷幕穿過∈/地層并深入下部∈地層5～10 m。

圖4 左岸F71巖溶管道系統(tǒng)封堵結構示意(單位：mm)

8 結 語

江坪河面板堆石壩壩高219 m，為世界級高壩，工程地處狹窄河谷，地形地質條件復雜，且位于喀斯特地區(qū)；泄洪建筑物均采用隧洞式，開挖斷面大、布置集中。針對工程特點，對關鍵技術問題進行系列研究，并采取相應的工程處理措施，為保證工程安全提供了技術支撐。

工程于2019年11月下閘蓄水，目前庫水位已蓄至高程373 m左右，其主要建筑物安全監(jiān)測數(shù)據(jù)都在正常范圍內(nèi)。