徐海濤　李靜　褚雪峰　陳麗麗　秦志恒

摘要：在相同工藝參數(shù)下，對(duì)6005-T6鋁合金型材雙軸肩攪拌摩擦焊接頭進(jìn)行一次返修，并對(duì)其疲勞試件斷口進(jìn)行SEM掃描與分析。結(jié)果表明：返修后焊接接頭的疲勞強(qiáng)度低于未返修焊接接頭，隨著應(yīng)力的增大，從低應(yīng)力區(qū)到高應(yīng)力區(qū)，兩種接頭疲勞強(qiáng)度差異縮小;由升降法計(jì)算得未返修焊接接頭疲勞極限為101.7 MPa，返修接頭疲勞極限為75 MPa。斷口分析表明：一次返修后疲勞試件未發(fā)現(xiàn)明顯缺陷，斷裂位置主要集中在母材，啟裂區(qū)表面平滑，擴(kuò)展二次裂紋少，疲勞紋清晰且粗大，終斷區(qū)為韌性斷口，可觀察到大量淺韌窩。

關(guān)鍵詞：6005-T6鋁合金型材;雙軸肩攪拌摩擦焊;返修接頭;疲勞性能

中圖分類號(hào)：TG457.14 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A 文章編號(hào)：1001-2303（2020）01-0102-04

DOI：10.7512/j.issn.1001-2303.2020.01.19

0 前言

軌道交通列車為保證連接強(qiáng)度和自身減重，車體結(jié)構(gòu)常采用高強(qiáng)鋁合金型材作為輕量化材料[1]。其中6005-T6鋁合金型材作為熱門材料，常應(yīng)用在車體側(cè)墻等結(jié)構(gòu)上[2]。雙軸肩攪拌摩擦焊大量應(yīng)用于復(fù)雜環(huán)境下的鋁合金薄板焊接，其焊接過(guò)程產(chǎn)生的重復(fù)摩擦熱可能在焊接接頭局部產(chǎn)生軟化效應(yīng)，影響其抗疲勞性能，威脅鋁合金構(gòu)件的實(shí)用性和安全性[3]。因此在焊接生產(chǎn)過(guò)程中，若檢測(cè)出超過(guò)許可范圍的焊接缺陷（如隧道、未焊合等），可以考慮通過(guò)返修工藝來(lái)消除[4-5]。

本試驗(yàn)采用雙軸肩攪拌摩擦焊工藝對(duì)6005-T6鋁合金焊接接頭進(jìn)行一次返修處理，并對(duì)疲勞斷口進(jìn)行SEM掃描分析，以確定返修工藝對(duì)6005-T6鋁合金型材攪拌摩擦焊接頭疲勞性能的影響。

1 試驗(yàn)材料及試驗(yàn)方法

6005-T6鋁合金型材尺寸為800 mm×500 mm×40 mm，其中40 mm是中空型材整體厚度，材料自身板厚為3 mm。試驗(yàn)時(shí)去除中間筋板，取型材單側(cè)板的焊接接頭加工成拉伸及疲勞試件，試驗(yàn)材料的主要化學(xué)成分及力學(xué)性能如表1所示。

雙軸肩攪拌摩擦焊工藝參數(shù)為：攪拌頭轉(zhuǎn)速650 r/min，焊接速度400 mm/min。對(duì)返修試板進(jìn)行外觀、滲透、射線和金相檢測(cè)，結(jié)果均為合格，未發(fā)現(xiàn)缺陷。

參照ISO4136-2001標(biāo)準(zhǔn)，在WDW-300kN微控電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行拉伸試驗(yàn);參照GB/T13816-92標(biāo)準(zhǔn)，在型號(hào)為PLG-100的高頻疲勞試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行疲勞試驗(yàn)。循環(huán)應(yīng)力比取R=0.1，指定疲勞壽命取1×107次，靜態(tài)負(fù)荷和動(dòng)態(tài)負(fù)荷精度控制在±1%以內(nèi)，采用升降法來(lái)計(jì)算焊接接頭的中值疲勞強(qiáng)度，使用JSM-6360M型掃描電鏡對(duì)疲勞試件斷口形貌進(jìn)行SEM分析。

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 拉伸試驗(yàn)結(jié)果及分析

一次返修的焊接接頭室溫拉伸試驗(yàn)結(jié)果如表2所示?？梢?jiàn)盡管對(duì)接試板板厚為3 mm，但接頭區(qū)域?qū)嶋H厚度大于3 mm，平均達(dá)到約3.5 mm，這是因?yàn)閿嚢枘Σ梁笇儆诠虘B(tài)相變過(guò)程，在較高的摩擦熱輸入下，焊核區(qū)存在大量變形的熱塑性金屬，其冷卻成型后體積膨脹，導(dǎo)致焊核區(qū)域較母材試板更厚，因此按照焊后接頭體積膨脹后的厚度（大于3 mm）計(jì)算抗拉接頭強(qiáng)度。依據(jù)ISO15614-2標(biāo)準(zhǔn)，接頭抗拉強(qiáng)度Rm（W）應(yīng)滿足要求：Rm（W）≥Rm（pm）×T，其中，Rm（pm）為材料母材抗拉強(qiáng)度的最低規(guī)定值，T代表焊接接頭強(qiáng)度系數(shù)。對(duì)于6005-T6鋁合金型材雙攪拌摩擦焊來(lái)說(shuō)，T=0.7，依據(jù)表1可知，Rm（pm）=250 MPa，返修接頭Rm（W）/Rm（pm）=0.79，未返修接頭Rm（W）/Rm（pm）=0.84，兩種接頭強(qiáng)度系數(shù)均大于0.7，符合標(biāo)準(zhǔn)要求。返修接頭平均屈服強(qiáng)度為170.25 MPa，未返修接頭為179.75 MPa，返修后焊接接頭抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度均略微降低，說(shuō)明返修工藝會(huì)對(duì)雙軸肩攪拌摩擦焊接頭強(qiáng)度造成一定損失。

所有拉伸試件多斷于熱影響區(qū)，這是由于6005-T6屬于可熱處理強(qiáng)化鋁合金，盡管返修接頭無(wú)缺陷，但軸肩與工件表面劇烈摩擦，多次熱循環(huán)作用破壞了人工時(shí)效平衡后的強(qiáng)化態(tài)組織，使接頭韌性下降，導(dǎo)致熱影響區(qū)存在軟化現(xiàn)象，成為接頭損傷敏感度較高的薄弱環(huán)節(jié)。

2.2 疲勞試驗(yàn)結(jié)果及分析

通過(guò)升降法確定雙軸肩攪拌摩擦焊6005-T6鋁合金返修接頭指定壽命為1×107次下的疲勞極限升降圖如圖1所示。

通過(guò)以上的數(shù)據(jù)分析，對(duì)比6005-T6鋁合金型材返修試件脈動(dòng)拉伸疲勞的中值S-N曲線，如圖2所示。

由圖2可知，指定循環(huán)壽命為1×107次時(shí)，返修焊接接頭中值疲勞極限強(qiáng)度σ0.1為75 MPa，未返修焊接接頭中值疲勞強(qiáng)度為101.7 MPa。返修接頭疲勞強(qiáng)度明顯低于未返修接頭，其原因在于雙軸肩攪拌摩擦焊接頭返修是在原有焊縫上進(jìn)行的，二次熱循環(huán)作用降低了接頭的整體疲勞強(qiáng)度性能。兩種接頭疲勞試件斷裂位置均位于母材，焊接接頭未表現(xiàn)出對(duì)疲勞裂紋的敏感性。

2.2.3 疲勞斷口掃描分析

JSM-6360LV型掃描電鏡SEM結(jié)果如圖3所示，觀察發(fā)現(xiàn)返修后接頭的疲勞斷口形貌與未返修試件相似。掃描圖像顯示：宏觀放大啟裂區(qū)（見(jiàn)圖3a、3b）和擴(kuò)展區(qū)（見(jiàn)圖3c）的疲勞裂紋源多位于試件側(cè)邊緣位置（大多數(shù)母材區(qū)和少量熱影響區(qū)），位于焊核區(qū)的疲勞裂紋較少;疲勞瞬斷斷口表面平整，為脆性斷裂，具有典型的疲勞斷裂特征;疲勞紋展開后細(xì)小密集，隨循環(huán)次數(shù)增加而擴(kuò)展延伸;終斷區(qū)（見(jiàn)圖3d）斷口呈韌窩型纖維狀，為典型韌性斷口。

3 結(jié)論

（1）6005-T6鋁合金型材返修焊接接頭強(qiáng)度系數(shù)為0.79，未返修焊接接頭強(qiáng)度系數(shù)為0.84，返修接頭平均強(qiáng)度達(dá)到196.75 MPa，二次熱循環(huán)使焊接接頭熱影響區(qū)存在軟化現(xiàn)象。

（2）指定壽命為1×107次的返修接頭的中值疲勞極限強(qiáng)度σ0.1為75 MPa，未返修接頭的中值疲勞極限強(qiáng)度σ0.1為101.7 MPa，返修接頭疲勞極限降低較大，返修工藝對(duì)焊接接頭疲勞強(qiáng)度影響較明顯。

（3）6005-T6鋁合金型材雙軸肩攪拌摩擦焊返修接頭疲勞試件多斷于母材區(qū)域，返修后的焊接接頭焊核區(qū)未表現(xiàn)出對(duì)疲勞裂紋的敏感性。

參考文獻(xiàn)：

[1] 侯振國(guó)，鈕旭晶，李充，等. 攪拌摩擦焊技術(shù)在高速列車制造中的應(yīng)用[J]. 電焊機(jī)，2018，48（3）：32-36.

[2] 吳海旭，楊麗，王周兵，等. 我國(guó)軌道交通車輛用鋁型材發(fā)展現(xiàn)狀[J]. 輕合金加工技術(shù)，2014，42（1）：18-20.

[3] 耿濤，許鴻吉，宗桓旭，等. 不同返修次數(shù)對(duì)6082-T6鋁合金對(duì)接接頭疲勞性能的影響[J]. 電焊機(jī)，2017，47（8）：84-86.

[4] 劉鑫，杜會(huì)橋，姜坤. 返修焊對(duì)5B70鋁合金焊接接頭組織和性能的影響[J]. 焊接技術(shù)，2016，45（12）：32-35.

[5] 余仁忠，劉雄，丁杰，等. 動(dòng)車組鋁合金柜體裙邊安裝座返修焊接工藝研究[J]. 機(jī)械工程師，2016（12）：255-257.