嚴倪

摘 ?要：為了減小高壓氣源系統(tǒng)排氣放空時噪聲對環(huán)境的影響，該文設計了一種多級節(jié)流—小孔噴注高壓排氣消聲器，在結構上采用內襯吸聲材料。通過建模、描繪聲強流線分布等環(huán)節(jié)進行聲學分析，并通過對收底部位進行金相分析來驗證設計效果。結果表明，該消聲器在中高頻段具有優(yōu)良的消聲效果，其收底部位的良好晶粒尺寸能有效避免裂紋產(chǎn)生。

關鍵詞：高壓消聲器;模擬檢測;消聲效果

中圖分類號：TB535+.2 ? ? ? ? ? 文獻標志碼：A

高壓排氣消聲器是一種對排出的高壓氣體進行消聲降噪的裝置。在現(xiàn)代工業(yè)和軍工國防等領域，隨著對降噪要求的不斷提高，高壓排氣消聲器需要承受的壓力不斷增加，生產(chǎn)出能夠承受高壓力的排氣消聲器是提高產(chǎn)品競爭力的前提和基礎[1]。目前，在國內外對消聲器的研究中，專利WO2018067321-A1采用纖維材料填充旋轉消音器的結構 ，Williams等人設計了混合反應消散式消聲器 [2]，Huang HP等人采用穿孔和吸聲材料填充消聲器[3]，以上研究均取得較好的消聲效果。為進一步提高消聲器的消聲效果，該文根據(jù)小孔噴注理論和多級節(jié)流降壓理論[4-6]，設計了一種多級節(jié)流—小孔噴注高壓排氣消聲器，并以良好綜合性能的304不銹鋼作為內襯消聲材料，用UG建立消聲器整體模型，采用用ANSYS軟件進行聲學模擬，并與中空消聲器進行對比。同時，對實現(xiàn)消聲功能的關鍵位置——收底部位采用金相顯微鏡進行觀察，查看晶粒尺寸的大小情況，從微觀組織角度檢驗其是否滿足消聲要求。

1 消聲器的消聲模擬

1.1 消聲體模型定義及其有限元模型建立

高壓排氣消聲器的結構設計，建立三維結構模型。在建模中做出以下4種假設。1） 內壓力均勻分布在高壓排氣消聲器內表面，外壓力均分布在高壓排氣消聲器外表面。2）高壓排氣消聲器材料各向同性。3） 高壓排氣消聲器在徑向和軸向沒有發(fā)生移動。4） 忽略高壓排氣消聲器的自重和內部所通氣流的重量。

使用Delany-Bazley模型[6]的基本系數(shù)構建域方程，并設置邊界條件，入口處壓力為35 MPa，采用頻域分析的方法，分析頻率設定在50 Hz～20 000 Hz。壓力聲學模型采用線彈性波，內部消聲器結構采用多孔Delany-Bazley-Miki聲音材料模型。

通過一系列的布爾運算，將各部分組成為一個整體，最終獲得整體結構的幾何模型。

1.2 含內襯吸聲材料消聲器的聲學性能分析

按照圖1對含內襯的高壓排氣消聲器進行網(wǎng)格劃分，劃分網(wǎng)格一般受結構模型和計算精度的影響，為了保證精度，應當在小孔和薄壁結構處進行網(wǎng)格細化。為了保證計算的速度，需要盡量使用規(guī)則網(wǎng)格進行單元的劃分，采用四面體網(wǎng)格進行自由劃分，長度方向按0.1 m的大小劃分網(wǎng)格，圓面方向按0.05 m的大小劃分網(wǎng)格。圖1為在50 Hz～20 000 Hz內6個典型頻率（100 Hz、1 000 Hz、3 000 Hz、6 000 Hz、12 000 Hz、16 000 Hz）下的聲強流線分布圖，其中流線代表局部速度。由圖1可見，在低頻及中低頻處流線能量方向一致、數(shù)量多，且聲壓強度從入口處的4.5×106 Pa驟降到消聲棉部分的0.5×106 Pa，說明內襯吸聲材料在低頻及中低頻處發(fā)揮了很好的消聲作用。而多級消聲體內的速度下降不明顯，且能量流并不散亂，證明多級消聲體在該頻率范圍內發(fā)揮的作用不大。在中頻到高頻的范圍，隨著頻率的升高，速度總體逐漸變慢，且能量流方向逐漸趨于雜亂，聲壓強度從基本維持在0.5×107 Pa，說明在該頻率處多級消聲體發(fā)揮了很大的消聲作用。依靠多級消聲體分散能量流，再經(jīng)消聲棉進一步消聲，逐步散耗能量以達到消聲的效果。

2 消聲器殼體收底部位金相組織分析

高壓排氣消聲器殼體收底完成后，對收底部位進行組織觀察，因為收底部位是旋壓成型，因此，要取不同半徑上的點。取4個部位，觀察截面金相組織，研究熱成型對微觀組織的影響。晶粒度差別不大，但是由于各部位塑性變形情況不同，加上翻板旋壓摩擦也會產(chǎn)生較大熱量，因此晶粒尺寸隨著變形量的增加而變大。

對比GB/T 6394—2002《金屬晶粒度評定圖譜》，原始組織和封口組織晶粒度等級分別為有孿晶晶粒等級中的5級和1級，晶粒在熱成型后明顯長大，判定溫度對奧氏體晶粒的長大有很大作用。鍛態(tài)試樣在高溫下保溫2h后進行固溶處理，通過金相觀察發(fā)現(xiàn)在長時間保溫下，晶粒長大臨界溫度為1 175 ℃。隨著溫度的不斷升高，碳化物在晶界上聚集長大，當溫度持續(xù)升高時，碳化物逐漸溶解，不能釘扎晶界，有長大趨勢大的晶粒便會擇優(yōu)長大，形成混晶。

對消聲器殼體的收底部位進行金相組織分析，對比可以看出， 晶粒度差別不大，晶粒尺寸大小與消聲設計要求基本一致。但由于各部位塑性變形情況不同，加上翻板旋壓摩擦也產(chǎn)生較大熱量，因此晶粒尺寸隨著變形量的增加而略微變大，但總體均滿足設計要求。

3 結論

首先，加入內襯吸聲材料后的高壓排氣消聲器，總體上在各頻段的消聲能力都較中空高壓排氣消聲器有所提升，而且彌補了在衰減驟降處無法有效消聲的缺點，且消聲能力最好的頻段在高頻段。其次，對殼體收底部位進行晶粒尺寸分析發(fā)現(xiàn)，各部位的晶粒度差別較小，但因各部位塑性變形情況不同，晶粒尺寸隨著變形量的增加而略微增大，但晶粒尺寸均滿足設計要求，其細小晶粒有助于避免消聲器在排氣過程中，因溫度降低或受到外力作用產(chǎn)生裂紋或其他形式的失效。

參考文獻

[1]易翔峰.高壓蒸汽排空消聲器設計與應用[J].廣州環(huán)境科學，2005（4）：20-22.

[2]Williams P， Kirby R. Reducing low frequency tonal noise in large ducts using a hybrid reactive-dissipative silencer[J]. Applied Acoustics，2018（2）：61-69.

[3]Huang HP， Ji ZL. Influence of perforation and sound-absorbing material filling on acoustic attenuation performance of three-pass perforated mufflers[J]. Advances in Mechanical Engineering，2018，22（1）：51-60.

[4]周敬宣， 熊輝.多級降壓小孔噴注式消聲器設計，優(yōu)化理論探索[J].武漢理工大學學報（信息與管理工程版）， 2019（4）：23-26.

[5]曹玉煌.復雜消聲器的三維聲學性能數(shù)值模擬及其優(yōu)化設計[D].武漢：武漢理工大學， 2010.

[6]Janowski GM， Biancaniello FS， Ridder SD. Beneficial effects of nitrogen atomization on an austenitic stainless steel[J]. Metallurgical Transaction A，1992，23（11）： 3263-3272.