張金陽

摘要： 樓資23井區(qū)Ⅲ8-9層區(qū)域整體產(chǎn)能較低，目前常規(guī)蒸汽吞吐效果較差，但采出程度僅為22.9%，剩余地質(zhì)儲量23.5萬噸，因此開展研究轉(zhuǎn)換吞吐方式，制定合理的注采井網(wǎng)，設(shè)計優(yōu)化注采參數(shù)，對進一步提高區(qū)域的儲量利用率，改善生產(chǎn)開發(fā)效果具有重要意義。

關(guān)鍵詞：樓資23井區(qū);Ⅲ8-9層;轉(zhuǎn)換吞吐方式

一、地質(zhì)概況

（一）構(gòu)造特征

井樓油田一區(qū)構(gòu)造為一北西--南東走向、西南翼被斷層切割的長軸鞍型復式背斜。在復式背斜上，發(fā)育著五條斷層，樓資23井區(qū)被①、⑤號斷層切割形成，屬受斷層控制的淺層特稠油油藏。 （二）儲層特征

1.儲層連通性好，層間隔層穩(wěn)定

樓資23井區(qū)處于扇三角洲前緣的水下分流河道微相，儲層連通性好;Ⅲ8和Ⅲ9層層間隔層厚度2～3米，隔層比較穩(wěn)定，Ⅲ9層層內(nèi)夾層不發(fā)育，厚度小于1米。

2.油層埋藏淺，厚度相對較大

樓資23井區(qū)Ⅲ8-9層油藏埋深180.0-225.0米，埋藏較淺，H3Ⅲ8-9層砂體厚度在10～20米，有效厚度在2.0～15.0米，厚度較大。

3.油層物性好，屬于高孔高滲儲層

樓資23井區(qū)Ⅲ8-9層孔隙度在25%～35%之間，平均為32%;滲透率在1.1～4.7μm2之間，平均為1.67μm2。樓資23井區(qū)物性較好，屬于高孔高滲儲層。

（三）儲量狀況

采用容積法對井樓油田一區(qū)樓資23井區(qū)地質(zhì)儲量進行計算，樓資23井區(qū)含油層位包括Ⅲ6、Ⅲ8-9、Ⅲ10、Ⅲ11、Ⅳ1-3、Ⅳ7-8、Ⅴ2層，疊合含油面積0.13平方千米，總地質(zhì)儲量53.92萬噸，其中主力層Ⅲ8-9層含油面積0.13平方千米，儲量30.4萬噸。

二、開發(fā)現(xiàn)狀

樓資23井區(qū)2002年投產(chǎn)14口井，2004年6月外圍新投10口， 2010年部署更新井1口，采用不規(guī)則五點法井網(wǎng)，井距70×100米，主力層Ⅲ8-9層，兼采層Ⅲ6、Ⅲ10、Ⅳ1-3、Ⅳ7-8、Ⅴ2層，共部署油井25口，總動用儲量53.92萬噸，采出程度21.6%，累計油汽比0.29，采注比1.3，含水78.2%，回采水率102.8%。

三、目前開發(fā)中存在問題及潛力分析

（一）多輪次吞吐后進一步擴大蒸汽波及體積難度大

井樓油田一區(qū)樓資23井區(qū)Ⅲ8-9層總利用井23口，其中大于6周期吞吐井達到20口，占吞吐總井數(shù)87%;實施熱化學輔助吞吐共18口井，平均單井熱化學輔助吞吐為3個輪次。經(jīng)過多輪次吞吐后油井生產(chǎn)效果變差，11周期后周期產(chǎn)油量小于200噸，日產(chǎn)油小于1.5噸，油汽比小于0.2，熱化學輔助吞吐有效期為2-3個周期。綜上可知油井單純依靠蒸汽吞吐或輔助熱化學吞吐措施已無法有效擴大蒸汽波及體積，下步急需改變開發(fā)方式進一步提高儲量動用程度。

（二）多輪次吞吐后汽竄加劇，制約吞吐效果

通過對井樓油田一區(qū)樓資23井區(qū)Ⅲ8-9層歷史生產(chǎn)資料統(tǒng)計， 2002年以來共干擾汽竄68井次，累計影響產(chǎn)油量2684噸，平均單井影響產(chǎn)量40噸。汽竄導致單井蒸汽熱利用率降低，蒸汽波及體積減小，制約了油井吞吐開發(fā)效果。

（三）受儲層非均質(zhì)影響，平剖面動用程度差異大

井樓油田一區(qū)Ⅲ8-9層縱向級差2.0-11.4，平面級差17.9，油藏非均質(zhì)性嚴重。平面上分析：中心區(qū)域油井投產(chǎn)早物性好，采出程度達到30%以上，邊部油井投產(chǎn)晚、物性差，采出程度較低;縱向上分析：剩余油與物性有關(guān)，高滲透層段動用好，中低滲透層段動用差。

綜上分析可知，樓資23井區(qū)Ⅲ8-9層盡管存在汽竄嚴重、平剖面動用差異大、蒸汽吞吐開發(fā)進一步擴大蒸汽波及體積難度大的問題、但目前該區(qū)域Ⅲ8-9層采出程度僅為22.9%，剩余地質(zhì)儲量23.5萬噸，因此，通過轉(zhuǎn)換開發(fā)方式進一步提高采收率的潛力仍然較大。

四、點狀蒸汽驅(qū)方案設(shè)計

（一）井網(wǎng)井距設(shè)計原則

1、利用現(xiàn)有可利用井做為汽驅(qū)井網(wǎng)內(nèi)注采井（考慮井下技術(shù)狀況影響）;

2、采用靈活的井網(wǎng)形式確保儲量控制最大化;

3、原則上采用70～100米井距;

4、物性好、采出程度高（30%以上）、汽竄嚴重區(qū)域擴大1～2個井距。

（二）井網(wǎng)設(shè)計結(jié)果

依據(jù)井網(wǎng)井距設(shè)計原則，結(jié)合樓資23井區(qū)動態(tài)情況及開發(fā)現(xiàn)狀，一方面為了避開樓1191、1173井汽竄通道，另一方面，由于樓1160井區(qū)域采出程度高，擴大井距到樓1171、1162井，最終優(yōu)化設(shè)計樓資23井區(qū)點狀蒸汽驅(qū)三個井組，其中注汽井3口，采油井14口（見圖1、表1）。

采用容積法對樓資23井區(qū)轉(zhuǎn)驅(qū)三個井組Ⅲ8-9層地質(zhì)儲量進行了計算。井組一（樓資23井組）含油面積0.0528 km2，平均厚度13m，地質(zhì)儲量14.82×104t;井組二（樓1180井組）含油面積0.0248 km2，平均厚度12.7m，地質(zhì)儲量7.07×104t;井組三（樓1200井組）含油面積0.0348 km2，平均厚度9.7m，地質(zhì)儲量7.54×104t;三個井組總含油面積0.1124 km2，總儲量29.43×104t，達到了井網(wǎng)控制儲量最大化的要求。

（三）注采參數(shù)優(yōu)化設(shè)計

在確定了轉(zhuǎn)點狀蒸汽驅(qū)的合理注采井網(wǎng)、注汽方式后，還應對蒸汽驅(qū)注采參數(shù)進行優(yōu)化設(shè)計，以取得較好的蒸汽驅(qū)開發(fā)效果。蒸汽驅(qū)階段重要的注采參數(shù)包括注汽速度、間歇汽驅(qū)周期注汽量以及采注比。

1.注汽速度設(shè)計

根據(jù)井樓油田一區(qū)主體區(qū)域Ⅲ8-9層樓1814井組點驅(qū)的礦場效果，結(jié)合樓資23井區(qū)汽竄嚴重情況，井組一（樓資23井組）注汽強度設(shè)計為7t/d.m，井組二（樓1180井組）注汽強度設(shè)計為6t/d.m，井組三（樓1200井組）注汽強度設(shè)計為9t/d.m，現(xiàn)場應用過程中根據(jù)實際情況動態(tài)調(diào)整。

2.間歇汽驅(qū)周期注汽量設(shè)計

結(jié)合樓資23井區(qū)油藏條件以及設(shè)計的注汽方式、注汽速度等，優(yōu)選間歇汽驅(qū)各輪注汽量為前2年以10%遞增，后兩年不遞增。

3.采注比設(shè)計

井樓油田一區(qū)樓資23井區(qū)Ⅲ8-9層點狀蒸汽驅(qū)的注采參數(shù)，具體見表2。

* 注汽方式：間歇汽驅(qū)，注30d停60d;

* 注汽速度：井組一（樓資23井組）注汽強度設(shè)計為7t/d.m，井組二（樓1180井組）注汽強度設(shè)計為6t/d.m，井組三（樓1200井組）注汽強度設(shè)計為9t/d.m，現(xiàn)場應用過程中根據(jù)實際情況動態(tài)調(diào)整;

* 間歇汽驅(qū)注汽量：前2年按10%依次遞增，后兩年不遞增的方式注汽;

* 累積采注比：1.2。

（四）監(jiān)測系統(tǒng)設(shè)計

為了及時掌握汽驅(qū)井組動態(tài)變化情況，以及驗證轉(zhuǎn)汽驅(qū)后的開采效果，為蒸汽驅(qū)動態(tài)調(diào)整提供可靠的依據(jù)，監(jiān)測工作量安排見表3。

（五）配套工作量

為完善樓資23井區(qū)點狀蒸汽驅(qū)注采井網(wǎng)，轉(zhuǎn)蒸汽驅(qū)前應確保井組油井返層或回采至Ⅲ8-9層生產(chǎn)，另外為封堵汽竄通道，三口注汽井也都應在轉(zhuǎn)驅(qū)前實施調(diào)剖堵竄措施，具體工作量見表4。

參考文獻

[1]陳加華.歡127蓮花油藏剩余油分布規(guī)律及挖潛對策研究.鉆采工藝，2009年5月：2009，32（3）：68～70.

[2]王國軍.錦7塊蒸汽吞吐開后期提高采收率研究.特種油氣藏，2007年8月：1006～6535（2007）80一0159—02 .