王朋朋，辛宏偉，朱俊青，王永憲，許艷軍，陳長(zhǎng)征

輕質(zhì)長(zhǎng)條形反射鏡結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)

王朋朋1,2，辛宏偉1*，朱俊青1，王永憲1，許艷軍1，陳長(zhǎng)征1

1中國(guó)科學(xué)院長(zhǎng)春光學(xué)精密機(jī)械與物理研究所，吉林 長(zhǎng)春 130033；2中國(guó)科學(xué)院大學(xué)，北京 100049

為解決空間反射鏡鏡體質(zhì)量和面形精度在輕量化設(shè)計(jì)過(guò)程中會(huì)引起相互沖突的問(wèn)題，針對(duì)某型離軸三反光學(xué)系統(tǒng)的長(zhǎng)條形主反射鏡進(jìn)行了結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)研究，提出了一種基于SiC材料的中心支撐的輕量化結(jié)構(gòu)，同時(shí)引入了多目標(biāo)集成優(yōu)化方法，以鏡體質(zhì)量(Mass)和面形(RMS)同時(shí)作為優(yōu)化目標(biāo)，得到一個(gè)反射鏡最佳結(jié)構(gòu)模型，其質(zhì)量為2.32 kg，輕量化率達(dá)到了73.8%；然后，對(duì)反射鏡支撐結(jié)構(gòu)進(jìn)行了結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和說(shuō)明，并對(duì)該組件進(jìn)行了仿真分析，在、、三軸方向1 g重力工況下的RMS值分別達(dá)到2.5 nm、2.2 nm、7.3 nm，4 ℃均勻溫升載荷工況下的RMS值為3.2 nm，遠(yuǎn)小于設(shè)計(jì)要求的RMS≤/50(=632.8 nm)，滿足設(shè)計(jì)要求。

長(zhǎng)條形反射鏡；中心支撐；輕量化；多目標(biāo)集成優(yōu)化；有限元分析

1 引 言

離軸三反(Three mirror anastigmat，TMA)光學(xué)系統(tǒng)具有無(wú)色差、無(wú)中心遮攔、大視場(chǎng)等特點(diǎn)，它已被廣泛使用在空間光學(xué)遙感器中[1]。其中，長(zhǎng)條形反射鏡作為該系統(tǒng)核心元件，其鏡體的輕量化設(shè)計(jì)可以減小熱慣性，降低動(dòng)載荷，極大地降低其支撐難度，提高動(dòng)態(tài)特性。然而，輕量化程度增大的同時(shí)也帶來(lái)了新問(wèn)題，反射鏡雖然比剛度呈上升趨勢(shì)，但其結(jié)構(gòu)的絕對(duì)剛度會(huì)呈現(xiàn)出一定程度的下降趨勢(shì)，這種性能間的沖突問(wèn)題使反射鏡的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)成為研究熱點(diǎn)[2-4]。

目前，Park等在反射鏡研制過(guò)程中使用變密度法，設(shè)計(jì)出了第一塊輕型反射鏡[5]。辛宏偉對(duì)具有大長(zhǎng)寬比的小型輕質(zhì)長(zhǎng)條形反射鏡進(jìn)行了研究，提出了單點(diǎn)撓性的支撐方式，從而減輕鏡體質(zhì)量，并兼顧成像質(zhì)量[6]。朱俊青等主要針對(duì)規(guī)則模型，提出了一種集成參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)方法，在某長(zhǎng)條形反射鏡實(shí)例中，以自動(dòng)參數(shù)化建模為核心，集成參數(shù)優(yōu)化后，確定了該鏡三點(diǎn)支撐的分布位置和相應(yīng)的模型參數(shù)[3]。包奇紅等對(duì)長(zhǎng)條形反射鏡中心支撐與多點(diǎn)支撐兩種支撐方式進(jìn)行了詳細(xì)研究，并依據(jù)仿真分析數(shù)據(jù)對(duì)比，發(fā)現(xiàn)中小型長(zhǎng)條形反射鏡的中心支撐優(yōu)于多點(diǎn)支撐[7]。汪荃等對(duì)大口徑圓形反射鏡中心支撐和三點(diǎn)支撐兩種支撐方式進(jìn)行了詳細(xì)研究，并根據(jù)相機(jī)在實(shí)際工況下的仿真分析結(jié)果，對(duì)兩種支撐方式進(jìn)行了對(duì)比擇優(yōu)[8]。

本文對(duì)空間某型TMA光學(xué)系統(tǒng)的主反射鏡進(jìn)行了結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)研究，其口徑為275 mm×147.6 mm。首先，使用經(jīng)驗(yàn)公式指導(dǎo)初始結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，然后，結(jié)合集成優(yōu)化設(shè)計(jì)方法，通過(guò)對(duì)鏡坯參數(shù)進(jìn)行向重力工況下的面形(root mean square, RMS)和鏡體質(zhì)量(mass)共同設(shè)為優(yōu)化設(shè)計(jì)目標(biāo)，充分考慮反射鏡輕量化率的增加會(huì)引起其結(jié)構(gòu)的絕對(duì)剛度一定程度下降的問(wèn)題，即Mass減小而引起RMS增大的問(wèn)題，來(lái)進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)。最后，對(duì)其支撐結(jié)構(gòu)進(jìn)行了詳細(xì)闡述和分析。

2 反射鏡結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

2.1 材料的選擇

對(duì)比表1的幾種常用材料，碳化硅(SiC)材料具有較高的比剛度和尺寸穩(wěn)定性等重要的物理性質(zhì)，綜合品質(zhì)遠(yuǎn)超其他材料[9]，同時(shí)，還綜合考慮到反射鏡組件材料間的熱特性匹配的問(wèn)題，鏡體采用反應(yīng)燒結(jié)法，該加工工藝較成熟。因此，使用SiC作為鏡體材料。

2.2 支撐方式選擇

空間反射鏡的支撐結(jié)構(gòu)將應(yīng)對(duì)復(fù)雜力、熱、振動(dòng)、沖擊環(huán)境變化，因此支撐方式的選擇對(duì)保證反射鏡面形精度有著至關(guān)重要的作用。

根據(jù)支撐位置的不同，支撐形式主要有周邊支撐和背部支撐。周邊支撐的支撐位置主要是鏡體側(cè)邊，為了不過(guò)大增加結(jié)構(gòu)尺寸，應(yīng)用范圍受限，口徑較小的反射鏡中應(yīng)用較多。背部支撐有中心和多點(diǎn)支撐，Hall[10]總結(jié)了確定支撐點(diǎn)數(shù)量的經(jīng)驗(yàn)公式，隨著中國(guó)科學(xué)院長(zhǎng)春光學(xué)精密機(jī)械與物理研究所包奇紅等[8]的研究發(fā)現(xiàn)，采用中心支撐的中小型反射鏡性能優(yōu)于多點(diǎn)支撐的同種反射鏡，中心支撐利于減重，且降低整體設(shè)計(jì)難度，通過(guò)合理設(shè)計(jì)可保證RMS，故選用中心支撐的形式。

表1 常用反射鏡材料的性能

Hindle[11]給出了分布位置所在半徑范圍的經(jīng)驗(yàn)式：

式中：為支撐孔所在的圓周半徑，m為反射鏡最大口徑。此處取m為147.6 mm，由式(1)得≈42 mm。所以，單點(diǎn)中心孔直徑最大極限應(yīng)在Φ84 mm以內(nèi)，根據(jù)本文反射鏡的口徑尺寸參數(shù)特點(diǎn)，確定中心支撐孔直徑為Φ50 mm。

2.3 輕量化結(jié)構(gòu)形式

Roberts[10,12-13]等人對(duì)圓形反射鏡的徑厚比D(/)與自重變化的關(guān)系進(jìn)行了研究，并總結(jié)了經(jīng)驗(yàn)式：

式中：為最大自重變形，單位為μm；為材料的密度，單位為kg/m3；為重力加速度，單位為m/s2；為圓盤直徑，單位為m；為材料彈性模量，單位為GPa；t為徑厚比。長(zhǎng)條形反射鏡同樣可以參考此公式，可以看出，自重變形與材料的比剛度成反比，與徑厚比的平方成正比。因而，重力作用下鏡面的最大剛體位移試取允許較大安全值，初步選定反射鏡的徑厚比為8：1。

反射鏡輕量化孔的形狀包括三角形孔、四邊形孔、六邊形孔、蜂窩孔、扇形孔和圓形孔等，但是需要注意的是，輕量化孔的設(shè)計(jì)可能在光學(xué)表面形成“網(wǎng)格效應(yīng)”，該問(wèn)題會(huì)給系統(tǒng)的成像質(zhì)量帶來(lái)影響?！熬W(wǎng)格效應(yīng)”與輕量化孔形式、材料、加工等因素密切相關(guān)，Vukobratovich[14]提出了相關(guān)經(jīng)驗(yàn)式：

式中：max為最大網(wǎng)格變形量；為材料泊松比；為拋光壓力；為輕量化孔內(nèi)接圓直徑；f(face thickness)為鏡面厚度；為網(wǎng)格效應(yīng)常數(shù)，網(wǎng)格效應(yīng)常數(shù)與輕量化孔的形式有關(guān)，具體為：三角形孔=0.00151，正方形孔=0.00126，六角形孔=0.00111?？梢钥闯?，當(dāng)其他條件相同時(shí)，三角形孔的“網(wǎng)格效應(yīng)”要低于其他幾種形式, 故本文選用三角形形狀的輕量化孔。

反射鏡背部結(jié)構(gòu)形式包括倒角式、雙折式、圓角式、浴盆式等。針對(duì)本文支撐方式，采用倒角式不僅可以便于加工、定位和裝夾，而且在輕量化上也起到一定促進(jìn)作用。

綜上所述，可得到圖1所示反射鏡初步設(shè)計(jì)幾何結(jié)構(gòu)模型，需要說(shuō)明的是圖1中模型的結(jié)構(gòu)參數(shù)僅為初始值，后續(xù)將進(jìn)行合理優(yōu)化。

圖1 反射鏡的初步設(shè)計(jì)幾何結(jié)構(gòu)模型

3 反射鏡參數(shù)優(yōu)化

3.1 鏡體結(jié)構(gòu)參數(shù)

結(jié)合圖1，對(duì)反射鏡進(jìn)行結(jié)構(gòu)參數(shù)設(shè)置，本文以鏡體結(jié)構(gòu)參數(shù)鏡體高度(height)、鏡面厚度(face thickness)、中心連接孔壁厚(hole thickness)、外沿壁厚(side thickness)、加強(qiáng)筋厚(rib thickness)和背部倒角(chamfer)作為設(shè)計(jì)變量，并結(jié)合當(dāng)前工藝水平，對(duì)各設(shè)計(jì)變量進(jìn)行優(yōu)化范圍限定，分別給予最大極限和最小極限，整理為表2。

在對(duì)倒角式的反射鏡背部結(jié)構(gòu)形式進(jìn)行參數(shù)優(yōu)化過(guò)程中，進(jìn)行了變量轉(zhuǎn)化，從而減小計(jì)算難度，提高參數(shù)優(yōu)化速度。方法是將UG幾何模型導(dǎo)入HyperMesh建立反射鏡的殼單元網(wǎng)格模型，如圖2所示，用三個(gè)有限元網(wǎng)格單元節(jié)點(diǎn)129388、29390和29389確定一個(gè)倒角平面，通過(guò)改變單元節(jié)點(diǎn)129388的向坐標(biāo)來(lái)改變的大小。本文借助HyperMorph軟件創(chuàng)建能夠用于優(yōu)化的形狀變量，即利用圖2中三個(gè)點(diǎn)定義倒角平面，通過(guò)節(jié)點(diǎn)129388的向單方向位移來(lái)轉(zhuǎn)化高度的做法，被HyperMorph成功定義為可用于多目標(biāo)優(yōu)化軟件HyperStudy直接識(shí)別的形狀設(shè)計(jì)變量。

3.2 多目標(biāo)集成優(yōu)化

目前，在反射鏡的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)過(guò)程中，單目標(biāo)集成優(yōu)化方法已較為成熟，例如以鏡體結(jié)構(gòu)參數(shù)為設(shè)計(jì)變量，以反射鏡柔性變形為設(shè)計(jì)約束，并以鏡體質(zhì)量或體積為設(shè)計(jì)目標(biāo)(或優(yōu)化目標(biāo))，可得到較優(yōu)結(jié)構(gòu)模型，但往往得不到發(fā)展全局最優(yōu)解，造成系統(tǒng)設(shè)計(jì)研究空間的極大浪費(fèi)。為了解決該問(wèn)題，應(yīng)考慮兼顧Mass和RMS的最小化兩個(gè)方面，充分利用設(shè)計(jì)空間，找到全局最優(yōu)解，獲得更好的設(shè)計(jì)綜合指標(biāo)的結(jié)果。文中反射鏡向(軸向)自重變形相比向和向更顯著，其RMS值也較難滿足設(shè)計(jì)要求。因此，將向重力工況下的RMS值和Mass同時(shí)作為優(yōu)化目標(biāo)，而將向和向重力工況下的RMS值作為約束條件，結(jié)合表2的設(shè)計(jì)變量，進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。

表2 設(shè)計(jì)變量和優(yōu)化結(jié)果

圖2 角度變量轉(zhuǎn)化成坐標(biāo)變量示意圖

本文選用HyperStudy軟件進(jìn)行多目標(biāo)優(yōu)化，優(yōu)化算法采用軟件推介的全局響應(yīng)面算法(global response surface method，GRSM)，該算法默認(rèn)是處理多目標(biāo)優(yōu)化問(wèn)題的，原理是內(nèi)部建立響應(yīng)面，每次迭代都會(huì)生成新的全局搜索而得到的設(shè)計(jì)點(diǎn)，利用新的設(shè)計(jì)點(diǎn)來(lái)更新此響應(yīng)面，在最佳響應(yīng)面上搜索出最優(yōu)點(diǎn)，因而可獲得很好的模型擬合，具有高效和實(shí)用特點(diǎn)。圖3為多目標(biāo)集成優(yōu)化流程圖。

3.3 優(yōu)化結(jié)果

多目標(biāo)優(yōu)化數(shù)據(jù)結(jié)果通常需進(jìn)行數(shù)值圓整，以便加工等。優(yōu)化后取整結(jié)果見(jiàn)表2。

輕量化率計(jì)算公式：

其中：為輕量化率，o為原始實(shí)體模型質(zhì)量，e為最終優(yōu)化模型質(zhì)量。優(yōu)化后的模型質(zhì)量為2.32 kg，與原始反射鏡實(shí)體模型相比，輕量化率達(dá)到73.8%。、和向重力工況下的RMS值分別為3.0 nm、1.8 nm、4.5 nm。滿足RMS≤/50(=632.8 nm）和Mass≤5 kg兩個(gè)設(shè)計(jì)指標(biāo)要求。

4 支撐結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

反射鏡柔性支撐結(jié)構(gòu)包括錐套、柔性元件、背板、過(guò)渡角板等。如圖4所示，錐套是有一定錐度的套筒，具有一定的中心對(duì)稱的徑向尺寸變形，與反射鏡膠接，并將反射鏡與支撐結(jié)構(gòu)連接起來(lái)，其材料必須采用與反射鏡線脹系數(shù)相匹配的殷鋼(Invar)；如圖5所示，柔性元件采用一種雙軸圓弧柔性鉸鏈結(jié)構(gòu)，具有體積小、無(wú)機(jī)械摩擦、無(wú)間隙和高靈敏度傳動(dòng)的特點(diǎn)，可通過(guò)自身的變形來(lái)改善鏡面由于熱應(yīng)力所造成的面形誤差[15]。該柔性元件分別連接錐套和背板，起到過(guò)渡作用，其材料則可以選用強(qiáng)度較高的鈦合金(TC4)；背板選用高體份材料(SiC/Al)，進(jìn)行輕量化后，再通過(guò)過(guò)渡角板與相機(jī)整體固定連接；過(guò)渡角板僅起連接作用，圖4未給出具體結(jié)構(gòu)形式。

圖3 多目標(biāo)集成優(yōu)化流程圖

圖4 體支撐結(jié)構(gòu)爆炸圖

圖5 柔性元件

在UG中建立三維模型(如圖4)后，結(jié)合表3所列的材料密度屬性，對(duì)反射鏡組件進(jìn)行測(cè)量，其質(zhì)量為3.39 kg。

5 有限元分析

如圖6所示，使用HyperWorks軟件，將反射鏡組件模型劃分為有限元網(wǎng)格模型，然后使用Ansys和MSC_Nastran對(duì)反射鏡組件進(jìn)行仿真分析。

首先，進(jìn)行模態(tài)分析，考察一階固有模態(tài)是否會(huì)與空間相機(jī)的一階固有模態(tài)重合或相近，圖7為組件的一階固有模態(tài)分析，其一階頻率為140 Hz≥100 Hz，滿足動(dòng)態(tài)剛度要求。

然后，進(jìn)行靜態(tài)分析，模擬兩種工況：地面裝調(diào)狀態(tài)軸向1 g重力和溫度載荷4 ℃。圖8為軸向重力作用時(shí)反射鏡的變形結(jié)果；、和向在1 g重力工況下的RMS值分別為2.5 nm、2.2 nm、7.3 nm；4 ℃均勻溫升載荷工況下的RMS值為3.2 nm，滿足成像光學(xué)系統(tǒng)的反射鏡RMS≤/50(=632.8 nm)的要求。

最后，進(jìn)行結(jié)構(gòu)強(qiáng)度分析，通過(guò)在背板與過(guò)渡角板連接的螺栓孔處分別沿各軸向輸入頻率為10 Hz~200 Hz的單位加速度激勵(lì)的方法，輸出反射鏡鏡體的加速度-頻率曲線。由圖9可知，向、向和向加速度響應(yīng)曲線的諧振峰均出現(xiàn)在140 Hz附近，在100 Hz內(nèi)的頻段沒(méi)有出現(xiàn)諧振峰，滿足設(shè)計(jì)要求。

表3 空間主要應(yīng)用的結(jié)構(gòu)材料列表

圖6 反射鏡組件有限元模型

圖7 組件一階固有模態(tài)分析

圖8 軸向重力作用時(shí)反射鏡的變形結(jié)

圖9 加速度頻率響應(yīng)曲線。(a) X向；(b) Y向；(c) Z向

6 結(jié) 論

本文針對(duì)所述長(zhǎng)條形反射鏡基于SiC材料的中心支撐的形式進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)，通過(guò)引入多目標(biāo)集成優(yōu)化的方法，在減小鏡體質(zhì)量的同時(shí)，盡可能保證了鏡面的面形精度。仿真分析的結(jié)果顯示，鏡體質(zhì)量?jī)H為2.32 kg，輕量化率達(dá)到了73.8%；、和向在1 g重力工況下的RMS值分別為2.5 nm、2.2 nm、7.3 nm；4 ℃均勻溫升載荷工況下的RMS值為3.2 nm，組件的一階固有頻率為140 Hz。該設(shè)計(jì)保證了成像質(zhì)量和輕量化率，并且結(jié)構(gòu)具有高靜態(tài)剛度、高動(dòng)態(tài)強(qiáng)度，滿足設(shè)計(jì)要求。該方法為同類型輕質(zhì)長(zhǎng)條形反射鏡的結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)提供了參考經(jīng)驗(yàn)，在采用中心支撐的形式下，獲得了較優(yōu)的面形精度。

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Structural optimization design of lightweight rectangular reflective mirror

Wang Pengpeng1,2, Xin Hongwei1*, Zhu Junqing1, Wang Yongxian1, Xu Yanjun1, Chen Changzheng1

1Changchun Institute of Optics, Fine Mechanics and Physics, Chinese Academy of Sciences, Changchun, Jilin 130033, China;2University of Chinese Academy of Sciences, Beijing 100049, China

Explosion chart of mirror support structure

Overview:The research area of this paper is the field of off-axis three-reflective space optical remote sensor. As a core element of the system, the rectangular reflective mirror has been the focus. Increasing the degree of lightweight will also bring new problems, which cause a certain degree of structural strength reduction. Obviously, RMS(root mean square) will get worse. The purpose of this paper is to propose a feasible solution to this conflict of performance. First of all, select SiC as the mirror body material. Secondly, a flexible structure is based on the center support, which facilitates lightweight and reduces the overall design difficulty. Next, use the classical theoretical formula to create the initial structure of the mirror. The most important step is to introduce a multi-objective optimization method. The structural parameters of the lens body are used as design variables, and then the surface RMS values underandgravity conditions are used as constraints. It is the mass of the mirror and the RMS values under the most sensitive-direction gravity conditions that are commonly set as the optimization goal. Furthermore, using GRSM(global response surface method) algorithm for optimization iterations. A mirror optimal structure model is obtained with a mass of 2.32 kg. Compared with the solid mirror, the lightweight ratio is 73.8%. Besides, the mirror subassembly is designed. It includes a cone sleeve, a flexible component, and a backplane. The main considerations of the assembly are the stiffness of the materials and the thermal compatibility between each other. The specific explanation is as follows. Thermal expansion coefficient of the cone sleeve and the mirror need to be the same, and these are connected by glue. The flexible component adopts a flexible hinge structure so as to improve RMS of the mirror due to thermal stress. The backplane connects the mirror assembly to one space remote sensor. Therefore, the rigidity of the backplane must be qualified. Finally, the integrated performance of the assembly is simulated. It shows that the RMS value of the mirror reaches respectively 2.5 nm, 2.2 nm and 7.3 nm when gravity load is applied in the directions of,andaxes. Furthermore, the RMS value is 3.2 nm when the mirror subassembly is under the load condition of uniform temperature rise of 4 ℃, which is far less than the requirement of RMS≤/50(=632.8 nm). As a result, the data meets the design requirements. To sum up, the method provides reference experience for structural optimization design of the same type of lightweight rectangular reflective mirror.

Citation: Wang P P, Xin H W, Zhu J Q,Structural optimization design of lightweight rectangular reflective mirror[J]., 2020, 47(8): 200109

Structural optimization design of lightweight rectangular reflective mirror

Wang Pengpeng1,2, Xin Hongwei1*, Zhu Junqing1, Wang Yongxian1, Xu Yanjun1, Chen Changzheng1

1Changchun Institute of Optics, Fine Mechanics and Physics, Chinese Academy of Sciences, Changchun, Jilin 130033, China;2University of Chinese Academy of Sciences, Beijing 100049, China

In order to solve the problem that the mass and the surface figure accuracy of the space reflective mirror are often contradictory in the lightweight design process, a structural optimization design of a lightweight rectangular reflective mirror of an off-axis three-reflection optical system is performed. In this study, a lightweight structure based on the center support of SiC materials is proposed. At the same time, a multi-objective optimization method is introduced. With the RMS value and Mass as the optimization targets at the same time, a mirror optimal structure model is obtained with a mass of 2.32 kg. Compared with the solid mirror, the lightweight ratio is 73.8%. Then the mirror subassembly is designed and the integrated performance of it is simulated. It shows that the RMS value of the mirror reaches respectively 2.5 nm, 2.2 nm and 7.3 nm when gravity load is applied in the directions of,andaxes. Furthermore, the RMS value is 3.2 nm when the mirror subassembly is under the load condition of uniform temperature rise of 4 ℃, which is far less than the requirement of RMS≤/50(=632.8 nm). Therefore the data meets the design requirements.

rectangular reflective mirror; support in center; lightweight; multi-objective optimization; finite element analysis

TH751

A

10.12086/oee.2020.200109

: Wang P P, Xin H W, Zhu J Q,. Structural optimization design of lightweight rectangular reflective mirror[J]., 2020,47(8): 200109

王朋朋，辛宏偉，朱俊青，等. 輕質(zhì)長(zhǎng)條形反射鏡結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)[J]. 光電工程，2020，47(8): 200109

Supported by the Youth Program of National Nature Science Foundation of China (11803036)

* E-mail: xinhwciomp@sina.com

2020-03-31；

2020-06-06

國(guó)家自然科學(xué)基金青年基金資助項(xiàng)目(11803036)

王朋朋(1994-)，男，碩士研究生，主要從事空間光學(xué)遙感器光機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及CAD/CAE工程分析。E-mail：1413439235@qq.com

辛宏偉(1970-)，男，博士，研究員，主要從事空間相機(jī)光機(jī)結(jié)構(gòu)的研究。E-mail：xinhwciomp@sina.com