范 波，聞春國譯

(1.西南科技大學(xué)外國語學(xué)院，四川綿陽，621010；2.四川華豐企業(yè)集團有限公司，四川綿陽，621000)

1 引言

為了支持當(dāng)前計算與通訊系統(tǒng)的高帶寬要求，無源互連器件必須具有高速數(shù)據(jù)傳輸能力。目前，芯片-芯片與背板鏈路帶寬受到無源器件(封裝、板卡、連接器等)帶寬的限制，而不受發(fā)射器和接收器中有源線路運行速度的限制。由于連接器及其周邊器件內(nèi)在損耗與彌散機理，互連系統(tǒng)在帶寬上受到限制。這些非理想狀態(tài)在低成本封裝、PCB和連接器技術(shù)中更為明顯。圖1(a)是常見連接器中各種信道長度對應(yīng)的插入損耗。

除衰減外，由于通孔、連接器、焊球和短截線等所造成的不連續(xù)也嚴重地限制了信道帶寬。這種帶寬限制結(jié)構(gòu)中的一些并不是信號通路的一部分，它們的存在僅僅是因為有產(chǎn)品制造或機械結(jié)構(gòu)方面的要求。例如常見背板中的過孔短截線和絲焊的塑料焊球陣列封裝中的電鍍短截線，它們就沒有任何電氣方面的用途。由于這些過孔和電鍍短截線帶來諧振，因而明顯地降低了信道的工作帶寬，見圖1(b)。

現(xiàn)在，我們可以設(shè)計阻抗受控的互連系統(tǒng)，使得通過互連器件的信號數(shù)據(jù)速率提高。此外，借助于精確的補償技術(shù)也可以大大減輕連接器、焊球和短截線等所造成的不連續(xù)性。不過，隨著數(shù)據(jù)傳輸速率的提高，這種補償效應(yīng)卻在不斷減弱。因為該技術(shù)在本質(zhì)上只適用于窄帶寬的情形，并且難以抑制隨著數(shù)據(jù)速率提高而產(chǎn)生的總體信道衰減。而信道輸性能的改善也會大幅增加其成本。

另一種減輕ISI效應(yīng)的方法是使用信道均衡方法?？蓪τ诙探鼐€長度較長的低成本互連技術(shù)而言，其零頻特性可能會在使用簡單的均衡方法時遇到問題。這就需要用到復(fù)雜的芯片上數(shù)字信號處理線路來解決。一種備選方案是使用多級信令的方式并將數(shù)據(jù)壓縮進窄小的帶寬中。然而，多級信令不僅降低了其信噪比(SNR)，也加大了定時恢復(fù)線路的復(fù)雜程度，并使得系統(tǒng)能耗相應(yīng)增加。

有一種備選方案與上述消除ISI的技術(shù)不同，即控制ISI并將其塑形為某種已知模式，從而在接收器處高效地檢出信號。在這種備選方案中，設(shè)計連接系統(tǒng)的目標是使用印制線和過孔短截線對信道響應(yīng)進行塑形。這樣，系統(tǒng)就能獲得所需要的特性，能夠傳輸更高的數(shù)據(jù)速率，并且使發(fā)射器和接收器的結(jié)構(gòu)更加簡單。

(a)典型信號的插入損耗對不同鏈路長度作圖

(b)絲焊PBGA封裝的插入損耗對2.6mm到4.5mm長的電鍍短截線作圖圖1 常見低成本連接器的插入損耗

2 尖端鏈路的設(shè)計

在高速鏈路設(shè)計中，通常使用均衡與信號處理技術(shù)來減輕ISI影響。均衡可以補償信道與頻率有關(guān)的損耗、板卡與封裝中長的印制線的彌散以及因元件過載而造成的彌散。圖2以框圖形式顯示了一條尖端鏈路。線性反饋均衡器與判定反饋均衡器通常都存在于目前的系統(tǒng)中。線性均衡器是一個使用參數(shù)可調(diào)的線性濾波器來補償信道失真的正向輸送均衡器(FFE)。它可以作為發(fā)射器預(yù)加重與/或接收器均衡來使用，如圖3所示。盡管接收器均衡有許多優(yōu)點，但每秒千兆位級并行總線最簡單且效益最高的方法還是傳輸預(yù)加重型。傳輸預(yù)加重通過預(yù)加重輸入信號的高頻部分從而補償該信道的低通量特性，見圖3中的傳輸均衡器的傳輸函數(shù)圖。不過，發(fā)射器用信號振幅組的一部分來產(chǎn)生緊跟主符號后的預(yù)成形符號，從而降低SNR。有發(fā)射與接收線性均衡的系統(tǒng)，其性能可以簡單地通

圖2 一條尖端鏈路的框圖

過時域或頻域的線性分析來確定。我們可以通過將濾波器作為并行發(fā)射器集成到各驅(qū)動模塊上的模擬技術(shù)來實現(xiàn)預(yù)加重濾波器的構(gòu)造。

判定反饋均衡器(DFE)是一種使用先前判定來消除由先前檢出的符號對當(dāng)前要檢出符號所造成的ISI的非線性均衡器。使用DFE的高速互連器件的單比特響應(yīng)(SBR)情況如圖4所示。DFE無法消除前置ISI的影響，因為它們存在因果關(guān)系。因此，DFE通常需要與FFE成對使用。DFE是消除后置ISI最有效的方法，因為它與發(fā)射FFE相反，并不會減小發(fā)射峰值的電壓配額，也不會放大信道噪聲。不過，如果使用了DFE，那么在設(shè)計最初(幾個)后驅(qū)DFE分接頭時線路設(shè)計的主要挑戰(zhàn)將是在一個(或少數(shù)幾個)單位時間間隔內(nèi)關(guān)閉反饋回路的計時，如圖5(a)所示。這個問題對于第一個FDE分接頭而言尤其明顯，因為所接收的信號必須要檢測，再乘以相應(yīng)的權(quán)重系數(shù)，并從輸入信號中減去，所有這些僅在一個單位時間內(nèi)完成。在20Gbps下的2-PAM鏈路中，單位時間間隔可能僅有50ps那么短。因此，在高速鏈路中最開始的DFE分接頭通常未被移除，或者通過先行計算來展開反饋回路并增加回路中的時延。

圖3 沿發(fā)射與接收線性均衡器的信道傳輸函數(shù)

圖4 采用3個分接頭時DFE中第2～4后驅(qū)體單比特響應(yīng)

在分接頭數(shù)量為一個且回路展開的DFE中，每個周期要進行兩次判定。一個比較電路按照假定前一個接收到的信號為1的情形對當(dāng)前接收到的信號進行判定；另一個比較電路按照假定前一個接收到的碼元為0的情形對當(dāng)前接收到的信號進行判定。一旦我們知道前一個碼元為何，就能選擇正確的比較電路輸出。圖5(b)中所示的是一個分接頭數(shù)量為一個且回路展開的DFE。回路展開的DFE在兩個調(diào)節(jié)過的眼位上做出兩次判定，這一過程是通過使用以最初的后驅(qū)分接頭ISI大小作為補償?shù)牟蓸悠鱽磉M行的。圖6(a)和(b)分別顯示了上眼圖和下眼圖。這兩個眼位分開的程度與最初的后驅(qū)分接頭ISI成比例。回路展開DFE中的定時限制要在一個單位的時間間隔中容納一個正反器和一個復(fù)用器；這在20Gbps的情況下仍然是一項挑戰(zhàn)。分接頭數(shù)量超過1時，展開回路所需要的取樣器的數(shù)量會以2分接頭數(shù)量的方式增加，因此應(yīng)盡量避免展開分接頭數(shù)量在一個以上的回路。

(a)標準DFE (b)回路展開的DFE圖5 DFE反饋回路中的時延

3 ISI受控鏈路設(shè)計

3.1 局部響應(yīng)信令

我們假設(shè)通訊信道中的ISI現(xiàn)象非常嚴重，以至于在信號通過信道時，前一個碼元被疊加在當(dāng)前的碼元上。也就是說，在n時刻所接收到的信息Yn由公式(1)來確定：

Yn= Xn+ Xn-1

(1)

在這里，Xn為時刻n時所發(fā)射的符號。對2-PAM系統(tǒng)而言，如果Xn與Xn-1相等，那么所接收到的信號要么為0要么就為2，否則就為1。因此，如果我們知道Xn-1是什么，我們就能用常規(guī)DFE或回路展開的DFE來找出Xn是什么。或者，我們也可以在發(fā)射器發(fā)射信號之前在該處進行以下的簡單預(yù)編碼：

境內(nèi)丘陵起伏、溝谷縱橫，且大部分區(qū)域坡度陡，極易產(chǎn)生水力土壤侵蝕。區(qū)內(nèi)地質(zhì)出露中生界、新生界地層，中生界侏羅系紅色地層出露較為完全（除無自流井組以外），遍及全市各縣（市、區(qū)），有 7 210km2，占總面積的90%。中生界陸相碎屑沉積的紅色沙、泥巖，因含泥質(zhì)較多、沉積年代新、固結(jié)程度差，風(fēng)化最為嚴重，風(fēng)化深20～30 m。尤其是侏羅系的遂寧組紅色泥巖風(fēng)化更嚴重，風(fēng)化深30～50m，分布在雁江、安岳、樂至大部，面積為3 382km2，占總面積的42.5%。簡陽石盤水庫曾出現(xiàn)壩基斷裂破碎帶，風(fēng)化深度達50 m。丘陵區(qū)的沙、泥巖侵蝕更為嚴重，溝壑密布，沖積扇遍及溝口，隨處可見侵蝕地貌。

Yn= Yn⊕Xn

(2)

(a)上部眼位 (b)下部眼位圖6 所接受到的經(jīng)過調(diào)制的眼位

式中，⊕代表XOR運算，并且傳遞的是Yn而非Xn。這樣，我們就很容易證明接收器處的水平2和0對應(yīng)于Xn= 0，且不論Xn-1的值為何、水平1均對應(yīng)于Xn= 1。因此，在發(fā)射器上進行的編碼就獻出了在接收器處使用DFE的需要；而且該過程無需增加發(fā)射器電壓凈空要求，這是因為發(fā)射序列仍然由1和0所組成。這種信令方式稱為雙二進制信令，首先是由Lender提出的。如果信道特性并非如此，我們可以在發(fā)射器處使用一個線性FFE來對信道進行預(yù)編碼，使得信道符合雙二進制ISI模式。故在系統(tǒng)中，我們通常在信道特性近似于雙二進制信道時才使用雙二進制信令。雙二進制信令已經(jīng)在一塊較長的FR4背板上通過了10Gbps及更高速率驗證。同樣也存在適用于其他信道的其他響應(yīng)信令。表1列出了雙二進制、雙碼、改型雙二進制和2類等少數(shù)常見的幾種局部響應(yīng)系統(tǒng)的特性。

表1 一些局部響應(yīng)系統(tǒng)特性

(a)頻域響應(yīng) (b)時域響應(yīng)圖7 頻域特性和少數(shù)幾種部分響應(yīng)系統(tǒng)脈沖響應(yīng)：雙二進制(類型1)、雙碼、修正型雙二進制和類型2

(a)雙二進制 (b)類型2圖8 數(shù)據(jù)速率20Gbps的(a)雙二進制和(b)類型2的部分響應(yīng)信號眼圖

圖7(a)和(b)顯示雙二進制、雙碼、改型雙二進制和2類的頻率響應(yīng)及脈沖響應(yīng)。雙二進制信道是一個零頻為Ω=π/T的低通量濾波器，雙碼信道是一個零頻為Ω=0的高通量濾波器。改型雙二進制信道是一個零頻同時為Ω=0和Ω=π/T的通頻帶。2類信道也是一個零頻為Ω=π/T的低通量系統(tǒng)，只是其頻響衰減波形與雙二進制信道不同。雙二進制的眼圖與2類系統(tǒng)的眼圖分別見圖8(a)和(b)。

3.2 多頻音信令

上述局部響應(yīng)方法利用了在信道頻率響應(yīng)第一個陷波之前的信道帶寬的一部分。但在第一個纖波之后，信道頻率響應(yīng)有可能恢復(fù)為非零值，比如頻率響應(yīng)為1+e-jπfT的雙二進制信道就是如此。事實上，頻率響應(yīng)中的陷波間隔距離相等，均為(2k+i)/2T；可以用于信號傳輸?shù)念~外信道帶寬存在于每兩個陷波之間，因為雙二進制傳輸并沒有使用該位置。在這種情況下，我們可以傳輸由雙二進制流和通頻帶流所組成的多頻音序列。

最近，業(yè)界提出了一種適用于高速鏈路的多頻音新架構(gòu)，稱為模擬多頻音(AMT)。圖9(a)中所示的是一種簡化的三通道型AMT系統(tǒng)。我們將輸入碼元流與三條子流并列放置，各子流的速度為總比特率的三分之一。接下來，各子流均被調(diào)至各自的載波頻率上，合并后的信號通過線路發(fā)送。圖9(b)為各子信道在接收器輸入端頻率響應(yīng)示意圖。AMT系統(tǒng)中所有的載波頻率均為子流碼元速率的整數(shù)倍。當(dāng)ISI不存在時，子流在接收器中用混合器和整合器彼此分隔開來。在出現(xiàn)ISI的實際系統(tǒng)中，正向輸送均衡器別放置在各子流的發(fā)射器處，以維持接收器處各子流之間的正交狀態(tài)。發(fā)射器處的混合器也與發(fā)射均衡器整合在一起，并且在數(shù)字域中發(fā)揮作用。與常見的非歸零(NRZ)系統(tǒng)相似，AMT系統(tǒng)中的每條子流可以在接收器處配備一個DFE，DFE甚至可以存在于各子流之間，以消除后置的信道間干擾(ICI)。不過，AMT中的DFE以子流速率運行，其速率只是系統(tǒng)總比特率的幾分之一。因此，時序約束就減輕了很多。在雙二進制信道1+e-jπfT上，如果子流速率被設(shè)定等于T，那么，信道會在發(fā)射器輸出端延遲整合信號達一個完整的子流周期，并將其疊加至自身。不過，由于各載流頻率為1/T的整數(shù)倍，該運算并不影響子流之間保持正交狀態(tài)。因此，各子流在接收器處被混合與整合后，各子流將作為雙二進制序列被分開。因此，我們可以在發(fā)射器的各子流上進行雙二進制編碼，以簡化各子流的信號檢測。

(a)三通道AMT系統(tǒng) (b)子信道頻率響應(yīng)圖9 三通道AMT系統(tǒng)與子信道頻率響應(yīng)

4 受控ISI信道工程設(shè)計

高速鏈路信道通常在均衡技術(shù)的幫助下盡力消除ISI的系統(tǒng)。這樣的系統(tǒng)不僅結(jié)構(gòu)相當(dāng)復(fù)雜，還非常耗能。此外，這種鏈路信道通常通量較低，并伴有高頻規(guī)律性急劇衰減。雖然它們與第三部分中的低通量部分響應(yīng)信道類似，但并非完全一樣。即使ISI消除型信道陷波類似于雙二進制系統(tǒng)陷波，其陷波頻率也可能不符合目標信號速率。因此，為了創(chuàng)造等效的部分響應(yīng)信道，在發(fā)射器處設(shè)置一定量的均衡是有必要的，而這樣做也意味著能量消耗的提高，并降低其信噪比。

圖10 使用一條短截線來對信道傳輸函數(shù)進行塑形

圖10(a)表示帶有單條短截線的互連系統(tǒng)，短截線用來調(diào)節(jié)其傳輸特性。通過改變短截線長度和阻抗可以改變系統(tǒng)響應(yīng)波形。短截線的長度決定零頻，其阻抗影響衰減，如圖10(b)和(c)所示。短截線長度與初次零頻關(guān)系見公式(3)。

(3)

添加多條短截線，我們就能非常近似地獲得所需的光譜形狀，并可通過短截線長度和阻抗在多個點位修改信道的特性參數(shù)。因此，在各個短截線位置，信道的特征阻抗可以改變。圖11(a)表示配有兩條短截線的互連系統(tǒng)。其中一條短截線可以代表一種不連續(xù)狀態(tài)，作為信道的一個部分且無法移除。我們可以有意地添加另一條短截線來改變信道的響應(yīng)。在短截線之前及之后的印制線的長度分別為l1=50mm和l3=25mm。兩條短截線的長度均為l4=l5=14.5mm。通過調(diào)整短截線之間的距離，我們可以明顯改變互連系統(tǒng)的傳輸函數(shù)，如圖11(b)所示。圖中的曲線1是添加第二條短截線之前的信道響應(yīng)。當(dāng)短截線之間的距離為10mm時，我們得到了曲線2所示的平坦的信道響應(yīng)。不過，當(dāng)距離設(shè)置為5.0mm和2.5mm時，信道響應(yīng)在更高的頻率處出現(xiàn)峰值，參見曲線3和4。因此，我們可以通過短截線及短截線反射的相互作來大幅改變互連系統(tǒng)的總體信道特性。

圖11 使用多條短截線對信道傳輸函數(shù)進行塑形

5 案例分析：一條6英寸FR4芯片- 芯片互連器件

圖12(a)中是我們將在本文中研究的芯片-芯片互連系統(tǒng)示意圖。該互連器件由一條6英寸FR4 PCB印制線、兩個低成本塑料封裝、PCB和封裝過孔和寄生元器件(Ci和Ri)，以及短截線組成。隨著信號通過信道傳播，所有這些元器件都會使信號發(fā)生衰減與彌散。為了對數(shù)千兆赫茲級頻率的信道進行分析，我們?yōu)樾诺乐袩o源和有源器件建立了精確的模型。圖12(b)是一個點-點差分互連系統(tǒng)的電路示意圖，其中有傳輸線路、終端和一個主驅(qū)動的簡單模型。我們將研究不同傳輸方法在該通訊信道上的性能，以驗證此方法的有效性。

(a)互連系統(tǒng)

(b)信道模型圖12 芯片到芯片互連系統(tǒng)和信道模型

5.1 常見發(fā)射與接收均衡

(a)頻率響應(yīng)

(b)單比特響應(yīng)圖13 發(fā)射與接收均衡

第一種減輕ISI效應(yīng)的方法是使用均衡技術(shù)。圖13(a)中所示的是目標數(shù)據(jù)速率為20Gb/s的系統(tǒng)在進行均衡前以及進行功率受約束的發(fā)射均衡后的傳輸函數(shù)。低成本封裝上的電鍍短截線在大約14GHz處給信道傳輸函數(shù)帶來了一個短截。因為這個原因，發(fā)射均衡器不得不大幅衰減傳輸數(shù)據(jù)的低頻部分，并使得總體的均衡后傳輸函數(shù)變得扁平。這導(dǎo)致SNR在接收端產(chǎn)生嚴重損失。圖13(b)中所示的是系統(tǒng)原始SBR和均衡后的SBR。圖14(a)和(b)分別為使用標準DFE均衡后的眼圖，以及使用一個分接頭且回路展開的DFE均衡后的眼圖。盡管使用標準DFE所接收到的眼圖顯示出一定程度的張開，但使用回路展開的DFE很明顯地改善了系統(tǒng)的電壓余量和時間余量。

(a)使用標準DFE

(b)使用分接頭數(shù)量為一個的回路展開的DFE圖14 有發(fā)射與接收均衡的眼圖

5.2 雙二進制信令的信道工程設(shè)計

第二種方法是通過在板卡和封裝上設(shè)計印制線短截線來改變信道特性，并以此來匹配雙二進制系統(tǒng)特性，如圖15所示。設(shè)計這些短截線的目的是在系統(tǒng)最大工作頻率下設(shè)置零值。我們可以調(diào)整印制線的長度與阻抗來控制響應(yīng)的頻率特性形狀。短截線印制線長度為3.75mm。

圖15 改變互連系統(tǒng)整體特性的封裝和PCB實例

圖16(a)中所示的是理想雙二進制、原有和修正后系統(tǒng)的傳輸函數(shù)。修正后的傳輸函數(shù)非常匹配雙二進制系統(tǒng)的傳輸函數(shù)，并且在10GHz的奈奎斯特頻率上出現(xiàn)零值。盡管原系統(tǒng)的傳輸函數(shù)顯示在10GHz可以傳輸更多的能量，但ISI非常嚴重，以至于無法可靠地傳輸速率為20Gbps的數(shù)據(jù)。改進后的系統(tǒng)引入了總量受控的ISI，因此系統(tǒng)在不需要任何發(fā)射或接收均衡器的情況下就表現(xiàn)出電壓余量和時間余量上的極大改善，如圖16(b)所示。

(a)理想雙二進制、原信道和修正后信道與頻率的函數(shù)關(guān)系

(b)修正后的眼圖圖16 修正后信道與頻率的函數(shù)關(guān)系圖及眼圖

(a)修正型芯片到芯片互連系統(tǒng)

(b)發(fā)射和接收的波形圖17 信號通路眼圖、發(fā)射波形和接收器處的波形

在高頻下，頻譜內(nèi)容減少，局部響應(yīng)信令具有更好的抗串?dāng)_、抗反射特性以及較低的電磁干擾(EMI)。局部響應(yīng)信令可以降低所需的最大頻率，因為它允許總量受控的ISI存在。

圖17(a)中所示的是芯片到芯片系統(tǒng)從輸入到輸出的信號通道眼圖。傳輸媒介將二進制NRZ碼元轉(zhuǎn)化為雙二進制或2類多級相關(guān)碼元。圖17(b)中是修正后的二進制數(shù)據(jù)模式和接收到的波形。我們通過信道時延來改變輸入波形，以此顯示信道對于輸入的影響。輸出碼元為發(fā)射器所發(fā)出的當(dāng)前碼元與前面的碼元之和。

5.3 AMT信令的信道工程設(shè)計

圖18表示原有信道頻率響應(yīng)(分貝)和損耗角正切。對頻率響應(yīng)仔細檢查后顯示，信道響應(yīng)在第一次陷波頻率后開始反彈，達到損耗角正切，與圖10(b)中的情況類似。不過，其響應(yīng)由于信道中斷的存在而受到抑制。如果沒有這些其他的不連續(xù)，信道響應(yīng)會在第一次陷波后反彈至損耗角正切，在20GHz以下時，其衰減小于20dB。因此，第一次陷波后，部分可用信道傳輸容量就浪費了。本節(jié)所研究的第三種方法即是延長封裝上電鍍短截線的長度，將主陷波頻率移至低頻，如圖18所示。雖然這樣的修正降低了第一次陷波前信道的帶寬，但這也使信道響應(yīng)在受到其他不連續(xù)抑制值前可反彈至損耗角正切。

至此，信道在可用頻率上的頻率響應(yīng)主要取決于一條單短截線，而短截線又具有周期性頻率響應(yīng)，便在15GHz時產(chǎn)生又一個陷波。結(jié)果與圖9(b)類似，5GHz到15GHz之間的全通頻帶信道都打開了，可以用AMT發(fā)射器來完成通頻帶信號傳輸。AMT系統(tǒng)要求采用三條信道(一條10Gb/s雙二進制基帶信道和兩條正交10Gb/s雙二進制通頻帶信道)，以達到總計30Gb/s的數(shù)據(jù)速率。圖19(a)-(c)表示優(yōu)化后的AMT系統(tǒng)在該信道上的三條子流的眼圖。

圖18 原有和改進后的頻率響應(yīng)

由于改進后的信道并不會像理想的雙二進制信道那樣完全恢復(fù)至0dB，AMT系統(tǒng)需要具備一定數(shù)量的信號傳輸均衡器，或在接收器前端加裝一個線性均衡器(10GHz時，增益為10dB)。AMT系統(tǒng)的接收器同樣需要在各子流上配置一個分接頭數(shù)量為一的DFE；該DFE回路時間為200ps，以消除各子流第二次后驅(qū)ISI。雖然這種方法增加了系統(tǒng)的復(fù)雜性，但其數(shù)據(jù)速率比前一種方法高出50%。圖20是均衡后降頻轉(zhuǎn)換前三條子流在接收器輸入端的信號響應(yīng)。

6 結(jié)論

本文論述了一種高速芯片-芯片通信互連器件受控ISI設(shè)計方法。我們利用常見封裝與板卡技術(shù)中的非理想特性來形成互連系統(tǒng)的信道響應(yīng)。這使得常見互連器件可以在最小的帶寬下傳送較高數(shù)據(jù)速率的信號，并通過局部響應(yīng)和多音頻信令方式抑制計時不準問題。局部響應(yīng)信令還表現(xiàn)出更好的抗串?dāng)_、抗EMI和抗反射特性。

圖19 第一、第二和第三子流眼圖

圖20 三條AMT子流在接收器輸入端的均衡響應(yīng)

通過上述設(shè)計方法，我們可以采用低成本的常見封裝和板卡技術(shù)來實現(xiàn)20Gbps以上的下一代數(shù)據(jù)傳輸。我們還通過雙二進制與模擬多頻音(AMT)的信令方法給出設(shè)計示例，以驗證這種方法的有效性和優(yōu)勢。