安世崗 ，陳殿賦，張永民，孔德磊，李 陽，張 迪，王 洋

(1.神華神東煤炭集團(tuán)有限責(zé)任公司，陜西 榆林 719315；2.西安交通大學(xué) 電力設(shè)備電氣絕緣國家重點實驗室，陜西 西安 710049)

我國95%以上的煤層屬于低滲透性煤層，瓦斯透氣性系數(shù)為0.04～0.004 m2/(MPa2·d)，低滲透性導(dǎo)致煤層瓦斯抽采較為困難，為煤礦生產(chǎn)帶來了較大安全風(fēng)險[1]。針對上述問題，前人提出了超聲波[2]、頂?shù)装鍓毫迅脑靃1,3-4]、電脈沖技術(shù)[5-6]、CO2致裂[7]、高壓水力切割[8]等煤層改造方法。然而，受地質(zhì)條件、方法及其配套設(shè)備的局限性，目前煤礦瓦斯的抽采率仍然處于較低水平。

目前提高煤層瓦斯抽采率技術(shù)主要存在2 方面問題：煤層改造程度不充分和過度改造傷害煤層。傳統(tǒng)方法主要以增加鉆孔的密度和數(shù)量，利用增加孔壁面積來增加煤層的泄壓、透氣能力。這種方式無法改造深部煤層，煤層瓦斯抽采能力提升幅度較為有限，也給煤礦的安全生產(chǎn)帶來較大風(fēng)險[9]。其根本原因在于煤層改造體積不足，常規(guī)鉆孔周圍產(chǎn)生的宏觀裂縫無法延展到煤層深部，導(dǎo)致深部儲層瓦斯無法有效運移至鉆孔內(nèi)。另一方面，對煤層的過度改造傷害，如不可控的爆破、大體量的壓裂措施使得煤巖儲層應(yīng)力的變化產(chǎn)生破壞性變形，致使煤儲層滲透率發(fā)生不可逆下降[10-15]，為后期回采時的工作面管理留下安全隱患。

可控電脈沖波增透技術(shù)是將電能轉(zhuǎn)化為機(jī)械能作用在煤層內(nèi)部，提高低滲透煤層的瓦斯抽采能力[2,6]。前人采用可控電脈沖波的原型樣機(jī)(QZEB-Ⅰ，外徑102 mm，長度8 m，采用入孔電纜控制)在有篩管支護(hù)的松軟煤層鉆孔中探索了增透工程設(shè)計參數(shù)和增透措施影響范圍[16]，而在較硬低透氣性煤層裸眼鉆孔中，其沖擊密度和增透措施影響范圍的確定還需要開展進(jìn)一步實踐研究。另外，前人在有限空間內(nèi)采用高密度的沖擊參數(shù)得出的試驗結(jié)果是試驗周期長、對鉆孔壁造成過度傷害[17]。

基于前人的研究基礎(chǔ)，筆者及其團(tuán)隊通過對原型樣機(jī)升級改造，研發(fā)出新一代改進(jìn)型可控電脈沖波產(chǎn)生設(shè)備(QZEB-Ⅲ)，進(jìn)一步降低了試驗?zāi)芎?，將新設(shè)備進(jìn)行現(xiàn)場試驗，以驗證不同可控電脈沖波作業(yè)參數(shù)對增透效果的影響。

1 可控電脈沖波作用機(jī)理

1.1 技術(shù)內(nèi)涵

可控電脈沖波增透技術(shù)是一種儲層改造的物理增產(chǎn)新技術(shù)[18-20]。所謂可控，是指沖擊波的幅值和作用時間可通過調(diào)整聚能棒的配方和質(zhì)量，對不同物性儲層做功，使產(chǎn)生的沖擊波能量控制在煤巖層抗壓強度之下、抗拉強度之上；作業(yè)區(qū)域可控，是指設(shè)備的輸出窗口限制了沖擊波軸向有效作業(yè)區(qū)域，即鉆孔內(nèi)增透作業(yè)范圍，通過精準(zhǔn)設(shè)計增透工藝參數(shù)，形成對煤巖層有限區(qū)域的改造作用；重復(fù)次數(shù)可控，可以根據(jù)目標(biāo)物性，設(shè)備產(chǎn)生的沖擊波工作次數(shù)可控；移動設(shè)備作業(yè)點位的可控，根據(jù)需要實現(xiàn)全孔段均衡增透。新一代改型可控電脈沖波裝置參數(shù)見表1。

表1 可控電脈沖波裝置參數(shù)Table 1 Parameters of device for generating controllable electric pulse wave

1.2 工藝原理

可控電脈沖波增透技術(shù)采用多次、復(fù)合電脈沖波可實現(xiàn)作用效果、作用距離等都可控的過程。與爆燃壓裂不同[20]，可控電脈沖波增透技術(shù)在煤層中的作用形式分為3 種：沖擊波、壓縮波、彈性波，與之對應(yīng)的作用區(qū)域分為：裂縫區(qū)、裂隙區(qū)、彈性區(qū)。作用區(qū)域如圖1 所示。

圖1 可控電脈沖波作用區(qū)域示意Fig.1 Schematic diagram of the action area of controllable electric pulse wave

a.裂縫區(qū) 沖擊波從鉆孔處向煤層內(nèi)部傳遞，近孔處煤層吸收了沖擊波的較多能量，使該區(qū)域內(nèi)煤層出現(xiàn)宏觀裂縫，可溝通鉆孔和深部煤層。同時控制沖擊波能量，使該區(qū)域煤層不形成碎裂形態(tài)。

b.裂隙區(qū) 沖擊波通過裂縫區(qū)后，能量大幅降低，進(jìn)而轉(zhuǎn)變?yōu)閴嚎s波。壓縮波的強度低于煤層的三軸抗壓強度，不會直接使煤層產(chǎn)生宏觀破裂。壓縮波可使裂縫區(qū)外的煤層受強力壓縮作用，使質(zhì)點產(chǎn)生徑向擴(kuò)張和切向應(yīng)變，形成徑向和切向裂隙。

由于該區(qū)域波的能量較高，當(dāng)該沖擊波作用在煤層上時，煤層質(zhì)點受到壓縮作用。該作用可分為彈性作用、非彈性作用。非彈性作用因質(zhì)點位置的改變導(dǎo)致煤層破壞；而彈性作用使煤層質(zhì)點產(chǎn)生反向位移而破壞。這種正反作用導(dǎo)致煤層沿著鉆孔周圍徑向產(chǎn)生交錯裂隙區(qū)域。

c.彈性區(qū) 沖擊波的能量隨著作用距離的增加逐漸減弱，體現(xiàn)在波的振動幅度逐漸降低。沖擊波穿透裂縫區(qū)后減弱為彈性波，這種波能夠引起介質(zhì)的彈性振動，且彈性振動逐漸減弱。該區(qū)域波的能量被煤層全部吸收，因此，該區(qū)域又稱為沖擊波吸收帶。

隨著在煤層中傳遞距離的增加，壓縮波的能量逐漸被吸收，表現(xiàn)為振動波幅進(jìn)一步減小。此時，沖擊波不具有破壞性，而是能夠使煤層質(zhì)點發(fā)生彈性振動，因此，稱為彈性波，該區(qū)域稱為彈性區(qū)，能夠吸收沖擊波的殘余能量。

1.3 設(shè)備及技術(shù)流程

可控電脈沖波技術(shù)實施設(shè)備分為孔外設(shè)備和入孔設(shè)備2 部分，如圖2 所示。其中，孔外設(shè)備通過中心通纜式鉆桿與入孔設(shè)備建立信號通信，并向其發(fā)送指令和接收入孔設(shè)備工作參數(shù)。入孔設(shè)備包含高壓直流電源、儲能電容器、能量轉(zhuǎn)換器等，其中，能量轉(zhuǎn)換器中儲存聚能棒，電能激發(fā)聚能棒產(chǎn)生爆炸，進(jìn)而產(chǎn)生沖擊波；而沖擊波以水為介質(zhì)與煤層進(jìn)行耦合，最終將電能轉(zhuǎn)化為作用在煤層上的機(jī)械能即沖擊波。其他輔助設(shè)備為鉆機(jī)、通纜鉆桿、水壓管線等，用于設(shè)備出入鉆孔和向鉆孔注水。

可控電脈沖波技術(shù)實施時，首先通過鉆機(jī)在煤層中鉆孔，通纜鉆桿主要作用為傳輸鉆孔外控制設(shè)備的指令?？變?nèi)設(shè)備在接收到經(jīng)鉆桿傳輸?shù)男盘柡螅邏褐绷麟娫唇o儲能器進(jìn)行充電。充電結(jié)束后，聚能棒在水中閃爆，形成的沖擊波作用在液體內(nèi)，液體沖擊波作用在煤層上。多個脈沖波相互復(fù)合，對煤層進(jìn)行多次沖擊作用，達(dá)到儲層改造的目的。

圖2 可控電脈沖波工作流程Fig.2 Operation process of controllable electric pulse wave

2 可控電脈沖波先導(dǎo)試驗

2.1 試驗區(qū)地質(zhì)概況

選取神華神東保德煤礦為試驗對象，礦井設(shè)計生產(chǎn)能力為8.0 Mt/a。礦井位于河?xùn)|煤田的北部，總體上為平緩的單斜構(gòu)造形態(tài)，并顯示波狀起伏，地層產(chǎn)狀總體為走向350°，傾向260°，傾角平均4°。開采的8 號煤層直接頂為砂質(zhì)泥巖，基本頂為粗粒砂巖，底板為泥巖及細(xì)粒砂巖。煤層中上部裂隙發(fā)育，呈條帶狀分布，裂隙帶間距120～170 m，裂隙走向270°，井田地質(zhì)構(gòu)造簡單。主采8 號煤層平均厚6.02 m，回采標(biāo)高在500～900 m，煤的堅固性系數(shù)為0.72，含7～8 層夾矸，夾矸最大厚度1.05 m，瓦斯壓力梯度0.50 MPa/hm，煤層透氣性系數(shù)0.17～0.8 m2/(MPa2·d)，鉆孔瓦斯流量衰減系數(shù)0.004 7～0.049 1 d-1。主采8 號煤層具有透氣性低、鉆孔衰減系數(shù)大、煤壁裂隙發(fā)育等客觀條件。現(xiàn)階段礦井瓦斯主要通過鉆孔抽采[12]，常規(guī)鉆孔組瓦斯日均抽采量僅為50 m3。2015—2019 年鑒定結(jié)果顯示，礦井絕對瓦斯涌出量78.48～107.55 m/min，則該礦井為典型的低透氣性高瓦斯礦井。

為增大煤層透氣性，提高瓦斯抽采效果，同時探究可控電脈沖波增透技術(shù)在較硬低透氣性煤層裸眼鉆孔中的作業(yè)效果影響因素，采用改進(jìn)型的可控電脈沖波設(shè)備在該礦81310 備采工作面的回風(fēng)巷道內(nèi)進(jìn)行煤層局部改造試驗。與前人所采用設(shè)備不同之處在于，改進(jìn)型可控電脈沖波產(chǎn)生設(shè)備外徑縮小到了90 mm，長度小于6 m，可單次攜帶的聚能棒為100 顆，單孔作業(yè)時間小于8 h。試驗區(qū)域工作面走向長度2 000 m，傾向長度240 m，煤層傾角3°～5°。

2.2 試驗布孔方案

前人首次將可控電脈沖技術(shù)應(yīng)用于保德煤礦8 號煤層，得出沖擊波致裂增透煤層的有效半徑大于15 m，證明沖擊波增透煤層存在最佳作用次數(shù)[17]。但受當(dāng)時設(shè)備條件限制，其可控電脈沖波的影響范圍顯著小于預(yù)期效果，也沒有給出適合該區(qū)塊的最佳作用次數(shù)。為深入考察可控電脈沖波在空間上的改造效果，設(shè)計1 個增透孔對應(yīng)3 個觀測孔，觀測孔距離增透孔分別為5、15、30 m。

為了提高改造效果，本次依據(jù)體積改造原理[14]，即單組改造、多組復(fù)合方式進(jìn)行作業(yè)。對各觀測孔結(jié)果平行對比，以提高試驗結(jié)果的可信度。本次在礦井81310 回風(fēng)巷道9L—18L 聯(lián)巷間約720 m 的區(qū)域內(nèi)共進(jìn)行了9 組電脈沖波增透試驗，組與組之間的距離大于40 m，第11L 聯(lián)巷和第15L 聯(lián)巷已布置定向分支孔，增透試驗孔組與其保持50 m 距離。同時，為了避免與同區(qū)域內(nèi)的定向分支孔串孔，本試驗鉆孔設(shè)計深度180 m，開孔角度為50°，鉆孔孔徑133 mm。共計施工鉆孔36 個，其中9 個增透鉆孔，27 個觀測孔(圖3)，圖中Z 代表增透鉆孔，G 代表觀測鉆孔；Zx 表示第x組增透鉆孔，Gx1 表示第x 組的1 號觀測孔。

圖3 山西保德煤礦81310 工作面可控電脈沖波試驗鉆孔布置Fig.3 Borehole layout of the controllable electric pulse wave experiment at the working face 81310 in Baode coal mine

2.3 可控電脈沖波增透方案

利用鉆機(jī)將可控電脈沖設(shè)備與通纜式鉆桿連接后送入鉆孔內(nèi)，同時借助通纜式鉆桿的特點，實現(xiàn)設(shè)備通信與孔內(nèi)注水的目的。增透作業(yè)期間的安全措施包括鉆孔注水監(jiān)測和上風(fēng)側(cè)遠(yuǎn)距離操作。即設(shè)備入孔后利用鉆桿向鉆孔內(nèi)注水，水可以將沖擊波耦合到儲層外，也可以提供安全的施工環(huán)境。鉆孔孔口采取封堵及泄壓措施，預(yù)防安全事故；設(shè)備入孔后開始作業(yè)前人員撤離至上風(fēng)側(cè)50 m，在鉆孔下風(fēng)側(cè)安裝瓦斯?jié)舛缺O(jiān)測設(shè)備。

除了距離因素外，根據(jù)文獻(xiàn)[16]，沖擊作業(yè)次數(shù)與裂隙發(fā)育程度相關(guān)，當(dāng)達(dá)到一定次數(shù)后裂隙不再擴(kuò)展且煤樣開始破碎。故本次試驗對沖擊波的增透參數(shù)進(jìn)行分析，主要思路為開展“單點多次、多點連續(xù)”的方式，從鉆孔底部向外回退式逐點對煤層進(jìn)行沖擊增透，達(dá)到全孔段激勵和煤層改造的目的。

本次試驗單孔作業(yè)時間為8～10 h(時間主要耗費在設(shè)備出入鉆孔期間)，試驗后對每一個鉆孔接通單獨的孔板流量計。作業(yè)開展過程中，每鉆完一組孔后，對該組進(jìn)行增透試驗，并記錄瓦斯?jié)舛?、流量和壓力，直至完成全部點位作業(yè)。作業(yè)完成后接通抽采系統(tǒng)，連續(xù)觀測并記錄試驗組鉆孔的瓦斯?jié)舛?、純量等參?shù)。

表2 可控電脈沖波增透工藝參數(shù)Table 2 Process parameters of the controllable electric pulse wave permeability-enhancing technology

3 可控電脈沖波煤層增透效果分析

由于第八組鉆孔在完成沖擊作業(yè)后，交叉施工的定向孔與該孔串孔聯(lián)通，故該組數(shù)據(jù)僅做統(tǒng)計，不納入總結(jié)分析中。對全部36 個鉆孔瓦斯抽采純量進(jìn)行連續(xù)、獨立監(jiān)測，結(jié)果見表3，增透孔組日均瓦斯抽采流量曲線如圖4 所示。

表3 試驗孔瓦斯抽采量統(tǒng)計Table 3 Statistics of the gas drainage volume in the experimental boreholes

圖4 增透孔組日均瓦斯抽采流量曲線Fig.4 Curves of daily average gas extraction of an permeability-enhancing borehole group

通過對增透孔抽采數(shù)據(jù)持續(xù)半年的統(tǒng)計(2019 年1 月22 日至2019 年6 月22 日，不含第八組數(shù)據(jù))，瓦斯抽采總量為589 915 m3；增透孔的日平均瓦斯抽采量為152 m3，觀測孔的日平均抽采量為308 m3，其中，5、15、30 m 觀測孔的瓦斯日均抽采量依次為381、325 和218 m3。

沖擊密度為0.5 次/m 的增透鉆孔組(除第八、九組數(shù)據(jù)外)平均瓦斯抽采量為286 m3/d，鉆孔內(nèi)增透作業(yè)范圍平均為131 m。與常規(guī)孔組抽采量50 m3/d相比，增透后30 m 范圍內(nèi)瓦斯抽采量能夠平均提高4.7 倍。

當(dāng)增透密度為0.25 次/m 時，鉆孔內(nèi)增透范圍為120 m。該組5、15、30 m 觀測孔的平均瓦斯抽采量依次為244、190、100 m3/d，明顯低于增透密度為0.5 次/m 時的抽采效果，但其平均日抽采量僅為152 m3，仍較常規(guī)鉆孔提高了2 倍。

通過日均瓦斯抽采量對比，初步確認(rèn)沖擊密度和鉆孔內(nèi)增透作業(yè)范圍是影響儲層改造效果的重要因素。增透改造后瓦斯抽采量顯著提高，表明可控電脈沖波在煤層中形成了氣體的滲流通道，提高儲層的透氣性。

式中：Si為某污染物的污染指數(shù)；Ci為某污染物的實測濃度，mg/L；C0為某污染物的評價標(biāo)準(zhǔn)值，mg/L.

通過圖5 可以看出，增透孔的抽采效果普遍低于不同距離上的觀測孔。不同組之間同類孔產(chǎn)氣量差別較大，但存在明顯規(guī)律：按照鉆孔瓦斯日抽采量大小排序，5 m 觀測孔＞15 m 觀測孔＞30 m 觀測孔＞增透孔。這表明超過5 m 后，可控電脈沖波增透效果隨著距離的增加逐漸減弱。但30 m 處觀測孔的抽采量依然高于增透孔，這一結(jié)果也初步揭示了可控電脈沖波的影響半徑在30 m 以上。

圖5 試驗孔瓦斯抽采日均流量分布Fig.5 Daily average gas drainage volume distribution in the experimental boreholes

4 沖擊密度的驗證

為進(jìn)一步驗證沖擊密度對可控電脈沖波增透效果的影響，在同一盤區(qū)同一煤層內(nèi)的81312 輔運巷道采用相同鉆孔施工參數(shù)開展了10 個鉆孔、4 種設(shè)計沖擊密度參數(shù)的對比驗證(0.5、0.4、0.3、0.2 次/m，與實際參數(shù)值略有偏差)，鉆孔布置如圖6 所示，參數(shù)設(shè)計見表4。

通過對10 個驗證孔開展的數(shù)據(jù)統(tǒng)計(統(tǒng)計時間2019 年12 月22 日至2020 年2 月12 日)，結(jié)果見表5，日均瓦斯抽采量與沖擊密度對比關(guān)系如圖7 所示。

圖6 驗證孔布置Fig.6 Layout of the verification boreholes

表4 驗證孔增透工藝參數(shù)設(shè)計Table 4 Statistics of the parameters of permeabilityenhancing process of the verification boreholes

表5 驗證孔瓦斯排采量統(tǒng)計Table 5 Statistics of the gas drainage volume in the verification boreholes

由表4—表5 和圖7 可以看出，Z4 號孔采用最小沖擊次數(shù)0.28 次/m 時，鉆孔內(nèi)增透作業(yè)范圍為85 m，無論從瓦斯抽采純量(9.84 m3/d)還是體積分?jǐn)?shù)方面，與常規(guī)單孔的抽采效果無異；沖擊密度增加至0.34 次/m、鉆孔內(nèi)增透作業(yè)范圍為110 m，瓦斯抽采純量升高至45.76 m3/d，接近常規(guī)鉆孔組的日均抽采量；沖擊密度進(jìn)一步增加至0.42 次/m、鉆孔內(nèi)增透作業(yè)范圍為 110 m 時，瓦斯抽采純量(96.80～135.84 m3/d)與體積分?jǐn)?shù)顯著提升；當(dāng)沖擊密度為0.55 次/m，平均鉆孔內(nèi)增透作業(yè)范圍為100 m時，抽采純量與瓦斯?jié)舛却蠓忍岣?，甲烷體積分?jǐn)?shù)為 65.40%～79.82%，瓦斯抽采純量為 288.10～348.47 m3/d，這一數(shù)值與研究區(qū)81310 工作面采用沖擊密度為0.5 m/次的結(jié)果(286.00 m3/d)相近。

圖7 驗證孔不同沖擊密度下日均瓦斯抽采純量Fig.7 Daily average drainage volume of different impact density in the verification boreholes

對該組數(shù)值進(jìn)一步細(xì)分，當(dāng)沖擊密度同為0.55 次/m，鉆孔內(nèi)增透范圍為92 m 和110 m 時，其對應(yīng)的瓦斯抽采量分別為288.10 m3/d 和348.47 m3/d；當(dāng)沖擊密度為0.56 次/m 時，鉆孔內(nèi)增透作業(yè)范圍為110 m和90 m，其抽采量為318.00 m3/d 和306.07 m3/d。由此可見，沖擊密度和鉆孔內(nèi)增透作業(yè)范圍的進(jìn)一步提升可以獲得更好的瓦斯抽采效果。

針對不同沖擊密度，其瓦斯日平均抽采純量對比顯示：沖擊密度為0.33～0.34 次/m 的平均瓦斯抽采量是沖擊密度為0.28 次/m 的4.1 倍；沖擊密度為0.42 次/m 時，其結(jié)果是0.33～0.34 次/m 對應(yīng)抽采結(jié)果的2.9 倍；0.55～0.56 次/m 是0.42 次/m 的2.7 倍。由試驗結(jié)果得出，可控電脈沖波應(yīng)用在煤體較堅硬、瓦斯含量高、煤層透氣性系數(shù)低的保德煤礦煤儲層時，其施工參數(shù)設(shè)定為，沖擊密度平均0.5 次/m，鉆孔內(nèi)增透作業(yè)范圍平均100 m，可實現(xiàn)最佳的儲層增透改造效果。

5 討論

筆者綜合對比文獻(xiàn)[11]和本文試驗結(jié)果認(rèn)為，前人是在有篩管支護(hù)煤層鉆孔中探索了可控電脈沖波增透作業(yè)參數(shù)和脈沖影響范圍，篩管對鉆孔起到了一定的支撐保護(hù)作用。但由于沖擊次數(shù)過大，導(dǎo)致孔壁結(jié)構(gòu)破碎，沖擊效果受孔壁破碎影響較大。沖擊試驗對鉆孔壁改造過度，試驗周期長、能耗過大。

本次試驗是采用可控電脈沖波升級設(shè)備在裸眼鉆孔內(nèi)完成的，設(shè)備尺寸、結(jié)構(gòu)和操作智能與便捷性方面均有質(zhì)的提升。通過控制沖擊波能量和作業(yè)參數(shù)，裸眼鉆孔結(jié)構(gòu)完整性得到了保護(hù)。鉆孔孔壁及附近滲流通道得到明顯改善，獲得了最佳作業(yè)參數(shù)。同時，本次試驗周期短、能耗顯著降低。

目前尚未在極軟(或構(gòu)造強烈)和堅硬煤層中開展相應(yīng)增透試驗，根據(jù)松軟煤層、較硬煤層和含油煤層中開展過的增透試驗[10-11]認(rèn)為，鉆孔成孔率及增透后鉆孔的維護(hù)是增透效果的關(guān)鍵影響因數(shù)。

無論松軟煤層還是較硬煤層，增透效果的保障條件之一是維護(hù)增透鉆孔的孔身結(jié)構(gòu)。目前還需要解決的共性問題是增透作業(yè)后下行鉆孔的排水問題。與煤層氣地面井排水降壓產(chǎn)氣相似，增透期間大量注入鉆孔內(nèi)的水無法及時排出，地層流體(含瓦斯)不能快速、有效地解吸并產(chǎn)出，影響增透效果的快速顯現(xiàn)。

6 結(jié)論

a.可控電脈沖波能夠在低滲透性煤層鉆孔附近產(chǎn)生較多宏觀裂縫、裂隙和微裂縫，從而大幅度改善鉆孔附近煤層透氣性，顯著提高煤層瓦斯抽采量。

b.可控電脈沖波的沖擊密度、鉆孔內(nèi)增透作業(yè)范圍是提高增透效果的重要影響因素，在煤體較堅硬(堅固性系數(shù)為0.72)、瓦斯含量高、低透氣性煤層中，選擇鉆孔內(nèi)100 m 增透作業(yè)范圍，以平均0.5 次/m 沖擊密度作業(yè)，效果最佳?？煽仉娒}沖波增透效果半徑在30 m 以上，增透效果隨著距離的增加逐漸變差。

c.鉆孔成孔及增透后鉆孔結(jié)構(gòu)維護(hù)是確保增透效果的關(guān)鍵，增透后鉆孔內(nèi)積水的快速排出是急需解決的主要問題。

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