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        基于低強(qiáng)度抗?jié)B混凝土的露天煤礦帷幕截水技術(shù)

        2020-08-19 06:52:24曹海東苗賀朝高思華
        煤田地質(zhì)與勘探 2020年4期
        關(guān)鍵詞:混凝土施工

        曹海東,苗賀朝,遲 贊,高思華

        (1.中煤科工集團(tuán)西安研究院有限公司,陜西 西安 710077;2.陜西省煤礦水害防治技術(shù)重點實驗室,陜西 西安 710077;3.國家能源集團(tuán)大雁公司,內(nèi)蒙古 呼倫貝爾 021122)

        常規(guī)混凝土原料豐富,價格低廉,生產(chǎn)工藝簡單,具有良好的塑性、較高的抗壓強(qiáng)度和較好的耐久性,在土木、水利等基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)領(lǐng)域得到廣泛應(yīng)用。低強(qiáng)度抗?jié)B混凝土是一種以膨潤土、黏土、粉煤灰等集料取代普通混凝土中的部分水泥,并根據(jù)需要摻加一定外加劑而成的大流動性混凝土,既具有低強(qiáng)度、低彈性模量與大變形的特性,又具有良好的抗?jié)B性能,同時兼具材料來源廣泛、低成本、施工簡便、適用性強(qiáng)、耐久性好等諸多優(yōu)點,主要應(yīng)用于圍堰、土石壩、病險壩加固及人工湖等工程[1-4]。

        目前,國內(nèi)露天煤礦開采過程中對地下水一般采用疏排降水處理[5-7]。長時間大流量地疏排降水,不僅造成地下水資源極大浪費,引發(fā)礦區(qū)周邊生態(tài)系統(tǒng)退化,還加劇礦區(qū)周邊水資源短缺的局面[8-10];且礦坑水的排放易引起地表河流及地下水體污染。同時,大量疏排降水也會引發(fā)礦坑邊坡失穩(wěn)滑塌、地面沉降等一些地質(zhì)災(zāi)害,其治理費用也會增加露天煤礦的噸煤生產(chǎn)成本[11-12]。

        為保證露天煤礦防治水工作的降本增效,并充分利用低強(qiáng)度抗?jié)B混凝土的優(yōu)異性能,本項研究以內(nèi)蒙古某露天煤礦為例,通過在礦區(qū)外圍施工低強(qiáng)度抗?jié)B混凝土地下連續(xù)墻與阻水帷幕,從根本上截斷礦坑中地下水滲流補(bǔ)給通道[13],以便為露天煤礦水害防治提供新的思路和方法。

        1 工程概況

        內(nèi)蒙古某露天礦位于我國內(nèi)蒙古東部草原區(qū),主采9 煤,生產(chǎn)以來,一直采用疏干井強(qiáng)排方式對地下水位進(jìn)行疏降。自2017 年以來,礦坑水位保持在+505 m 水平,礦坑疏排水量遠(yuǎn)大于初步設(shè)計中預(yù)計的水量,含水層滲透系數(shù)為0.56~260 m/d,平均約120 m/d。前期勘探資料與生產(chǎn)剝采過程中疏排水試驗及水位觀測等資料綜合分析表明:礦坑疏排水量主要來源為海拉爾河通過第四系強(qiáng)滲透礫石層沿煤層隱伏露頭動態(tài)補(bǔ)給,動態(tài)補(bǔ)給量約占疏排水總量的 82%以上。因此,本工程截滲減排目標(biāo)層為礫石層,其平均埋深在地表以下6 m,最大厚度約37 m,帷幕墻最大深度不超過56 m。

        根據(jù)該露天礦北部水文地質(zhì)條件、邊坡安全要求及地表空間受限等因素影響,該工程最終采用低強(qiáng)度抗?jié)B混凝土地下連續(xù)墻與其他阻水帷幕相結(jié)合的方案對滲水通道進(jìn)行截流。防滲要求為墻體滲透系數(shù)小于0.001 m/d,即1.16×10-6cm/s。同時,位于煤層露頭以外的帷幕墻體,要求墻體底部進(jìn)入礫石層底板隔水層1 m。最終抗?jié)B混凝土地下連續(xù)墻工程設(shè)計為:墻體長度為1 288.6 m,墻體深度21~66 m。墻體深度40 m 以淺時,墻體厚度0.6 m,墻體深度40 m 以深時,墻體厚度0.8 m。圖1 為露天礦綜合截水工程平面示意圖。本文僅針對低強(qiáng)度抗?jié)B混凝土地下連續(xù)墻在露天煤礦中的應(yīng)用技術(shù)進(jìn)行研究。

        圖1 截水工程平面示意Fig.1 Schematic diagram of water cutoff curtain project

        2 混凝土配合比與抗?jié)B機(jī)理

        2.1 原材料

        a.水 泥 采用 P.O 42.5 水泥,比表面積為350 m2/kg,堿質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.54%。

        b.粉煤灰 F 類Ⅱ級粉煤灰,細(xì)度為9%;需水量比為91%;燒失量為1.6%,游離氧化鈣質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.2%。

        c.膨潤土 采用鈉基膨潤土,其液限為82.6%,塑限為27.6%,塑性指數(shù)為55.0。

        d.砂 產(chǎn)于內(nèi)蒙古鄂溫克旗大雁鎮(zhèn),Ⅱ區(qū)中砂,細(xì)度模數(shù)為2.7,含泥量為2.3%;泥塊質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.6%;含水率小于等于6.0%。

        e.石 取內(nèi)蒙古鄂溫克旗大雁鎮(zhèn)5~40 mm 卵石,含泥量為1.3%;泥塊質(zhì)量分?jǐn)?shù)小于等于0.4%;含水率小于等于1.0%;壓碎指標(biāo)為8.5%,針片狀質(zhì)量分?jǐn)?shù)小于等于10%,級配連續(xù)。

        f.泵送劑 主要成分為聚羧酸系減水劑,減水率為28%,含氣量為3.1%,初凝時間為33 h,終凝時間為35 h,預(yù)拌混凝土2 h 坍落度損失小于15%。

        g.水 攪拌混凝土用水為當(dāng)?shù)氐叵滤?/p>

        2.2 配合比

        抗?jié)B混凝土在水利工程中已廣泛應(yīng)用,其配合比設(shè)計比較復(fù)雜,通常是根據(jù)工程對混凝土強(qiáng)度、彈性模量、抗?jié)B性能等要求,抓住水膠比、砂率、膨潤土及粉煤灰摻量等主要性能參數(shù),依照假定密度法的設(shè)計原則,結(jié)合經(jīng)驗值,反復(fù)進(jìn)行適配試驗,直到混凝土能夠滿足工程性能要求。配合比設(shè)計方法及基本步驟如下。

        ①假定混凝土密度為ρ,取值可參考經(jīng)驗值,見表1。

        表1 混凝土等級與對應(yīng)密度Table 1 concrete grade and corresponding bulk density

        ② 根據(jù)基本關(guān)系式及經(jīng)驗值,推算各摻料相對關(guān)系?;娟P(guān)系式有:

        推算關(guān)系式有:

        式中:ρ0為塑性混凝土假定密度,kg/m3;Ms、Mr、Mw、Mc、Mp、Mf分別為1 m3塑性混凝土中砂、石、水、水泥、膨潤土、粉煤灰的質(zhì)量,kg;s為砂率一般控制在50%左右;n為水膠比值,一般控制在,0.6~1.3。

        ③根據(jù)前一次試配混凝土性能調(diào)整各材料的摻量,直到混凝土滿足工程設(shè)計要求。

        本次混凝土試配試驗設(shè)計方案見表2,每種配合比下混凝土的性能指標(biāo)見表3。經(jīng)試驗驗證,6 種混凝土各項性能指標(biāo)均能滿足本工程抗?jié)B及強(qiáng)度等要求。最終依照質(zhì)量可靠、成本低廉的配方選擇原則,采用表2 中第6 種配合比方案。

        2.3 滲透與抗?jié)B機(jī)理

        2.3.1 滲透機(jī)理

        混凝土滲透性能主要由孔隙率、孔徑大小、微裂隙等微觀結(jié)構(gòu)決定。水膠比是混凝土配合比設(shè)計中的重要指標(biāo),它對混凝土的抗?jié)B性能有較大影響[14-15]。在其他條件一定時,水膠比越大,混凝土的抗?jié)B性越差。這是因為水膠比越大,混凝土凝固過程中就會有越多的自由水;過量自由水的存在會導(dǎo)致水泥水化完成后,水化產(chǎn)物無法完全占據(jù)自由水的空間,進(jìn)而產(chǎn)生大量孔隙和毛細(xì)孔,這些微觀孔隙將增大低強(qiáng)度混凝土的滲透性。同時,施工中振搗不密實也會造成混凝土內(nèi)部空隙。內(nèi)部骨料在混凝土澆筑完成后,會有一定程度的沉降或上升。骨料的沉降和上升均會在混凝土內(nèi)部形成貫通的毛細(xì)管,為后期液體滲透提供通道。由于溫度應(yīng)力差、干濕循環(huán)、凍融循環(huán)等外部因素作用,混凝土?xí)a(chǎn)生收縮徐變,逐步引發(fā)混凝土內(nèi)部產(chǎn)生微裂縫,進(jìn)而導(dǎo)致混凝土的滲透性繼續(xù)增大。

        表2 混凝土試配試驗設(shè)計方案Table 2 Design scheme of concrete trial fitting test

        表3 試配試驗混凝土性能指標(biāo)Table 3 Performance index of concrete of test

        2.3.2 抗?jié)B機(jī)理

        拌制抗?jié)B混凝土的基本原則是:在保證混凝土流動性與和易性等施工條件的同時,盡量降低混凝土水膠比,提高混凝土的致密性。適度降低混凝土的水膠比可以在一定程度上減小水泥水化產(chǎn)物,相應(yīng)地,產(chǎn)生的水泥水化網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)也較普通混凝土單薄。單薄的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)能夠組成完整的骨架,將大部分骨料粘結(jié)、包裹進(jìn)去,既保證混凝土的穩(wěn)定性,又提高混凝土的致密性,可以起到抗?jié)B效果。低強(qiáng)度抗?jié)B混凝土在拌合物中加入適量膨潤土、粉煤灰等細(xì)集料,可能降低混凝土的強(qiáng)度和剛度,但可提升混凝土的塑性變形能力及抗?jié)B性能[16-17]。這是因為:①膨潤土的主要礦物成分為蒙脫石,其層狀結(jié)構(gòu)的剝離能有效填充水泥水化過程中的孔隙;在水泥水化過程中,水化產(chǎn)物針狀鈣礬石在無序生長過程中與蒙脫石較好地結(jié)合在一起,有的鈣礬石晶體穿層而過;② 未參與化學(xué)反應(yīng)的膨潤土和粉煤灰細(xì)顆??梢暂^好地將水泥顆粒及其水化產(chǎn)物間的空隙堵塞;③膨潤土中黏土顆粒帶有正負(fù)電荷,能夠吸附大量水分子,使部分自由水變成結(jié)合水,降低滲水通道的截面,且在泥漿護(hù)壁工藝中摻加的膨潤土?xí)诘叵逻B續(xù)墻體內(nèi)外兩側(cè)形成一定的阻水層。因此,低強(qiáng)度混凝土地下連續(xù)墻具有較好的抗?jié)B性能。

        3 混凝土連續(xù)墻施工關(guān)鍵工藝

        抗?jié)B混凝土連續(xù)墻施工技術(shù)與主要施工工藝流程如圖2 所示。

        圖2 地下連續(xù)墻施工工藝流程Fig.2 Construction process of underground continuous wall

        3.1 槽段劃分與開挖

        3.1.1 槽段劃分

        受施工工藝限制,地下連續(xù)墻需劃分為多幅。為保證施工質(zhì)量,提高施工效率,將每個單元段分一期槽及二期槽。一期槽的分幅寬度為8 m,包括二期成槽時兩端銑掉的30 cm 寬混凝土,二期槽的銑槽寬度為2.8 m。銑接法地下連續(xù)墻分幅及施工順序如圖3 所示。

        3.1.2 槽段開挖

        根據(jù)地勘資料,并借鑒類似工程經(jīng)驗,最終本工程成槽采用雙輪銑配合液壓抓斗的方案。一期槽25 m 以上土體采用液壓抓斗機(jī)進(jìn)行成槽,25 m以下土體采用雙輪銑進(jìn)行銑槽。這樣做既保證施工效率,又提高成槽的精確度。二期槽用雙輪銑一銑成槽,成槽前使用導(dǎo)向架進(jìn)行精確定位。當(dāng)槽段完成后,用超聲波測壁儀在槽段內(nèi)掃描壁面,測量地下連續(xù)墻垂直度及成槽狀態(tài),對成槽質(zhì)量進(jìn)行評價。

        圖3 地下連續(xù)墻分幅及施工順序Fig.3 Layout of subterranean diaphragm wall and sequence of construction

        3.2 泥漿護(hù)壁與清孔換漿

        3.2.1 泥漿護(hù)壁

        護(hù)壁泥漿不僅具有維持槽孔兩壁穩(wěn)定性的主要作用,還有攜渣、冷卻機(jī)具及潤滑切土鉆具的輔助功能。應(yīng)將泥漿的密度和含砂量控制在一定范圍內(nèi),保證護(hù)壁泥漿的穩(wěn)定性。在使用護(hù)壁泥漿各拌合料時,應(yīng)首先對材料的物理和化學(xué)性能進(jìn)行實驗、分析,以確保其符合相關(guān)的要求和標(biāo)準(zhǔn)。新制泥漿配比為,1 m3固壁泥漿中水為980 kg,膨潤土為30 kg,純堿為1 kg,新制及清孔后泥漿各項性能指標(biāo)見表5。

        表4 泥漿的性能指標(biāo)Table 4 Performance indicators of mud

        3.2.2 清孔換漿

        槽孔開挖過程中,會有一些砂石沉降到底部,還有少量其他細(xì)渣料懸浮在泥漿中,混凝土澆筑前必須將槽孔底部淤積物清理干凈。終孔后應(yīng)及時清理槽內(nèi)雜物并更換新配置泥漿。淤積物和砂石等沉渣用抓斗撈取,泥漿換新采用正循環(huán)置換法進(jìn)行。清孔換漿完1 h 后,槽孔底的基泥厚度不得超過10 cm,槽孔內(nèi)基泥的密度不得超過1.25 g/cm3,含砂量不得大于10%。

        3.3 材料澆筑

        3.3.1 混凝土澆筑

        混凝土澆筑施工過程中,主要采用的是泥漿下、導(dǎo)管升的方式。一期槽段的導(dǎo)管與接頭管之間的距離約為1.5 m,每段布設(shè)5 套導(dǎo)管,二期槽段每段布設(shè)2 套導(dǎo)管。澆筑前用直徑略大于導(dǎo)管管徑的橡皮球堵塞導(dǎo)管口,導(dǎo)管底端距槽底距離略大于橡皮球直徑。首批澆筑混凝土得將導(dǎo)管底端口埋入,埋入深度不小于1 m。在澆筑過程中,適時提升和拆卸導(dǎo)管,保證導(dǎo)管底端埋入混凝土面以下的深度在2~6 m。槽孔里各導(dǎo)管灌注的低強(qiáng)度抗?jié)B混凝土液面高差不宜大于0.5 m。

        3.3.2 施工過程質(zhì)量控制

        在澆筑地下連續(xù)墻時,每幅墻體低強(qiáng)度抗?jié)B混凝土坍落度檢驗不少于3 次???jié)B試樣留置數(shù)量為每300 m3混凝土不少于一組,且每幅不少于1 組??箟簭?qiáng)度試樣留置數(shù)量為每150 m3混凝土不少于1組,且每幅不少于2 組。將留置的抗?jié)B試樣及抗壓試樣在實驗室養(yǎng)護(hù)并及時進(jìn)行相應(yīng)檢測試驗,濕度及溫度等養(yǎng)護(hù)環(huán)境盡量與施工現(xiàn)場保持一致。且要根據(jù)低強(qiáng)度混凝土的初終凝時間嚴(yán)格控制好槽段兩端拔管的時間與速度。

        3.3.3 墻底注漿

        墻底注漿可在一定程度上克服槽底局部沉渣引起的連續(xù)墻沉降。墻底注漿采用水灰比為0.5~0.6的P.O42.5 普通硅酸鹽水泥漿液,在注漿前選擇網(wǎng)眼小于40 μm 的過濾篩對水泥漿液進(jìn)行過濾,注漿管選用壁厚3 mm、管徑32 mm 的鋼管。一期和二期槽段注漿管的數(shù)量分別為:不少于3 根和1 根。注漿管在墻體澆筑之前布設(shè)于槽段合理位置,注漿管底端位于槽底以下200~500 mm,可將聲測管兼作注漿管。

        在混凝土初凝后終凝前,首先利用清水對槽孔底部進(jìn)行劈裂開塞,待混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度的70%后,開始進(jìn)行壓漿施工。壓漿施工參數(shù)是在正式注漿前,選擇有代表性的墻段進(jìn)行注漿試驗而獲取。墻底注漿終止標(biāo)準(zhǔn)采用注漿量和注漿壓力雙控原則,滿足其中一條即終止注漿。注漿量及注漿壓力控制原則分別為:注漿量達(dá)到設(shè)計要求時;注漿壓力超過2 MPa 并持續(xù)3 min,且注漿量達(dá)到設(shè)計注漿量的80%時。墻底注漿可在一定程度上克服槽底局部沉渣引起的連續(xù)墻沉降。

        3.4 槽段連接

        抗?jié)B連續(xù)墻相鄰槽段施工接縫的形式對墻體整體抗?jié)B及變形特性有至關(guān)重要的影響。根據(jù)墻體結(jié)構(gòu)形式、受力特征和止水要求,槽段的施工接頭采用“接頭管”的方法。該方法的拔管時間和速度直接影響接頭縫質(zhì)量,因此,要進(jìn)行嚴(yán)格控制?;炷翝沧⒑髲?qiáng)度達(dá) 0.05~0.2 MPa時,或澆注開始后10.5~14 h(視溫度而定),開始逐漸緩慢拔出。初期每隔20~30 min起拔一次,每次起拔30~l00 cm,后續(xù)起拔管速度一般為2~4 m/h,且接頭管在一期槽孔混凝土終凝前全部拔出。

        相較于傳統(tǒng)的煤礦止水帷幕[18-19]工藝,該低強(qiáng)度混凝土地下連續(xù)墻具有如下優(yōu)點:①施工振動小、噪音低,對周圍土體擾動??;② 可以在軟弱沖積層、中硬地層、密實砂礫層、軟巖等各種土質(zhì)中進(jìn)行施工;③施工占地少,在不排出地下水的情況下就可以施工;④ 施工機(jī)械化程度高,可縮短工期、質(zhì)量安全可靠、經(jīng)濟(jì)效益好。該工藝存在的不足是:①泥漿護(hù)壁后產(chǎn)生的廢泥漿處理比較麻煩;② 施工工藝控制比較嚴(yán)格,對相鄰槽段接縫處止水要求較高??傮w來講,該工法適用范圍較廣,防滲止水效果較好。

        4 墻體質(zhì)量與效果檢驗

        4.1 留置試樣測試

        對墻體混凝土澆筑過程中同步留置的試樣分別進(jìn)行抗壓及抗?jié)B性能測試。經(jīng)測試:90 d 齡期試樣抗壓強(qiáng)度達(dá)8.5 MPa,滲透系數(shù)達(dá)5.9×10-7cm/s,與試配試驗結(jié)果基本一致。

        4.2 鉆孔取心與超聲波檢測

        混凝土澆筑90 d 后,在抗?jié)B連續(xù)墻內(nèi)采用鉆孔取心驗證。如圖4 所示,所取巖心連續(xù)、完整。對所取巖心樣進(jìn)行抗壓強(qiáng)度測試,其抗壓強(qiáng)度達(dá)8.3 MPa。此外,采用超聲波檢查墻體的連續(xù)性及密實度,主要包括超聲波高差同步及水平同步2 種方法。高差同步主要檢測超聲頻率、超聲振幅及超聲波時,水平同步則主要檢測超聲頻率及超聲波時[20]。檢查的抽樣比例為30%,超聲波檢測結(jié)果顯示均為I類樁[21],即動測波形衰減較規(guī)則,無異常雜波,波速正常,樁身完好,滿足設(shè)計要求。綜合超聲波檢測數(shù)據(jù)與鉆探取心試驗結(jié)果分析,可得出該抗?jié)B混凝土抗?jié)B墻整體上質(zhì)量比較均勻、密集,具有較好的抗?jié)B性及力學(xué)性能,滿足該工程功能要求。

        圖4 抗?jié)B混凝土帷幕墻巖心Fig.4 Coring of impermeable concrete curtain wall

        4.3 圍井抽水試驗與流場監(jiān)測

        為檢驗地下連續(xù)墻的防滲性能,墻體澆筑90 d后在現(xiàn)場進(jìn)行圍井抽水試驗[22-23],即選取一段地下連續(xù)墻,另外構(gòu)筑3 段與其材質(zhì)、厚度相同的地下連續(xù)墻,在由這4 段地下連續(xù)墻體圍成的封閉四邊形內(nèi)進(jìn)行抽水,同時在連續(xù)墻體內(nèi)外兩側(cè)進(jìn)行流場水位監(jiān)測。當(dāng)墻體內(nèi)側(cè)抽水量與外側(cè)水位穩(wěn)定后,采用達(dá)西公式進(jìn)行滲透系數(shù)近似求解,公式如下:

        式中:K為滲透系數(shù),cm/s;Q為墻內(nèi)穩(wěn)定抽水量,m3/h;I為水力梯度;A為滲透面積,m2;ΔH為水位差,m;D為墻體厚度,m;a、b分別為圍井尺寸,m。經(jīng)計算得墻體的滲透系數(shù)K=8.67×10-7cm/s。

        圍井抽水試驗和水位監(jiān)測數(shù)據(jù)表明,抗?jié)B混凝土連續(xù)墻的布設(shè)明顯增大了墻體外側(cè)與內(nèi)側(cè)的水力梯度,既提高外側(cè)草原區(qū)地下水位,又使內(nèi)側(cè)規(guī)劃礦區(qū)地下水位大幅下降。抗?jié)B帷幕的實施從根本上大幅度減少礦坑疏排水量。

        5 結(jié)論

        a.依據(jù)某露天煤礦水文地質(zhì)條件,研制一種低強(qiáng)度抗?jié)B混凝土,其水膠比值為0.68,砂率為45%,每1 m3混凝土中各材料質(zhì)量分別為:水泥180 kg,粉煤灰200 kg,膨潤土20 kg,砂720 kg,石子880 kg。該混凝土90 d 齡期的強(qiáng)度達(dá)8.3 MPa,滲透系數(shù)為8.67×10-7cm/s,具有良好的工程性能。

        b.應(yīng)用低強(qiáng)度抗?jié)B混凝土地下連續(xù)墻對露天煤礦礦區(qū)滲流補(bǔ)給通道進(jìn)行截流,鉆孔取心、超聲波檢測、圍井抽水試驗、水位監(jiān)測等結(jié)果表明,抗?jié)B混凝土連續(xù)墻墻體完整、穩(wěn)定,低強(qiáng)度抗?jié)B混凝土連續(xù)墻的應(yīng)用效果良好,從根本上大幅度減少礦坑疏排水量,有力地保障礦坑安全生產(chǎn),有效地保護(hù)礦區(qū)水資源及礦坑周邊草原植被等生態(tài)環(huán)境。

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        河南電力(2016年5期)2016-02-06 02:11:34
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