王堯 詹培德 張文杰(蘭州石化設(shè)備維修公司，甘肅 蘭州 730060)

0 引言

某煉油廠重油催化裂化裝置采用的煙氣能量回收系統(tǒng)由煙氣輪機、主風機、汽輪機、增速器及發(fā)電機組成，其中汽輪機為杭汽輪生產(chǎn)的NGS63/50/0背壓式汽輪機，工作轉(zhuǎn)速3772rpm，進汽壓力6.1MPa，排汽壓力0.9～1.1MPa，軸功率12000kW。

1 汽輪機故障

2019年7月汽輪機大修后試車，提升進汽蒸汽量加載負荷時排汽端軸瓦振動值開始明顯升高，最高至90um，現(xiàn)場發(fā)現(xiàn)汽輪機排汽側(cè)貓爪搭子與貓爪下支撐球面墊片處出現(xiàn)了一道0.10mm的間隙，根據(jù)汽輪機技術(shù)要求機組熱態(tài)下此結(jié)合面不該出現(xiàn)間隙，該現(xiàn)象說明汽輪機排汽端機殼出現(xiàn)了“翹頭”現(xiàn)象。檢修人員按照杭汽廠家提供的技術(shù)說明中的指導對汽輪機進行不停機在線調(diào)整，即在機組運行狀態(tài)中下壓貓爪預(yù)緊螺栓使汽輪機上機殼下降從而消去0.10mm間隙。經(jīng)過在線調(diào)整汽輪機排汽側(cè)振動值由90um降至60um以下。同年12月20日重催裝置因故障停工，停工期間汽輪機在主進汽閥未切斷的情況下經(jīng)歷了小進汽量運行工況，根據(jù)運行記錄汽輪機在兩側(cè)軸瓦振動值嚴重超限的情況下持續(xù)運行了5min以上直到停轉(zhuǎn)。裝置再次開工汽輪機以900r/min怠速暖機時進汽端軸瓦振動值已達到50um，排汽端振動值30um。在升速至2000r/min時進汽端軸瓦振動值達到138um，排汽端振動值120um。技術(shù)人員判斷汽輪機無法正常投用，隨即對汽輪機解體大修。兩次軸瓦振動故障的監(jiān)測頻譜圖均以軸頻為主且伴有低頻分量，首先考慮轉(zhuǎn)子不平衡。停機階段頻譜圖出現(xiàn)的大量高低倍頻顯示轉(zhuǎn)子可能出現(xiàn)碰磨情況。停機階段頻譜圖出現(xiàn)的大量高低倍頻及波形圖削波情況顯示轉(zhuǎn)子可能出現(xiàn)碰磨情況(圖1和圖2)，而停機過程中汽輪機軸線軌跡圖也反應(yīng)了汽輪機轉(zhuǎn)子發(fā)生了嚴重碰磨現(xiàn)象。

2 故障原因分析

2.1 轉(zhuǎn)子彎曲

圖1 停機前進汽端振動頻譜

圖2 停機前進汽機軸心軌跡圖

拆解后對該轉(zhuǎn)子做軸彎曲測試發(fā)現(xiàn)該機轉(zhuǎn)子兩端軸徑彎曲嚴重，最大彎曲處為進汽端軸徑處，圓周跳動達到0.18mm，彎曲趨勢為從中間向兩側(cè)彎曲，結(jié)合該機振動隨轉(zhuǎn)速增加而增大判斷這是造成汽輪機轉(zhuǎn)子動不平衡的主要原因。

2.2 轉(zhuǎn)子與氣缸相對位置偏差較大、發(fā)生碰磨

拆解時轉(zhuǎn)子未吊出氣缸時測量兩側(cè)汽封間隙發(fā)現(xiàn)兩側(cè)氣封間隙偏差嚴重，從進汽端看轉(zhuǎn)子左側(cè)汽封間隙遠小于右側(cè)汽封間隙，排汽端軸封左側(cè)齒片已與轉(zhuǎn)子接觸，轉(zhuǎn)子上汽封齒片幾乎被磨損至根部，這與停機前振動頻譜中顯示的碰摩跡象相符。造成外汽缸偏移的原因有兩種，一種為軸承箱位置發(fā)生改變，可能為安裝缺陷導致的基礎(chǔ)長時間蠕變或軸承箱定位螺栓失效引起軸承箱位置改變從而帶動轉(zhuǎn)子與外汽缸的相對位置發(fā)生改變；另一種為外汽缸因調(diào)整元件失效發(fā)生自身移動而與轉(zhuǎn)子相對位置發(fā)生改變。

從對中數(shù)據(jù)(表1)判斷轉(zhuǎn)子在軸系中位置基本沒有改變，則考慮外汽缸在運行中發(fā)生移動造成整個通流部分汽封左右間隙偏差及軸封碰摩的可能性較大。

表1 兩次對中數(shù)據(jù)對比

汽輪機外殼體連同內(nèi)汽缸均由氣缸調(diào)整元件配拉緊螺栓固定位置，查閱近年該機維修記錄發(fā)現(xiàn)檢修人員曾松動過排汽端汽缸調(diào)整元件(偏心導柱)的拉緊螺栓，但無法旋動偏心導柱外套只能放棄調(diào)整，此次外汽缸偏移可能為此偏心導柱的固定功能失效，殼體在熱態(tài)下左右發(fā)生擺動所致。

3 故障處理

3.1 轉(zhuǎn)子修復(fù)

汽輪機廠家根據(jù)轉(zhuǎn)子情況用激光熔覆手段對轉(zhuǎn)子進行了軸彎曲修復(fù)，矯正了轉(zhuǎn)子兩端軸承處軸徑同心度及推力盤端面跳動，重新鑲嵌汽封齒片并做高速動平衡校驗。

3.2 軸承箱及通流部分調(diào)整

為徹底解決轉(zhuǎn)子與外汽缸發(fā)生碰摩的隱患并顧及汽輪機在機組軸系中的對中情況，決定對汽輪機兩側(cè)軸承箱、外汽缸重新安裝。檢修思路為首先調(diào)整轉(zhuǎn)子在軸系中的位置，再精確調(diào)整外汽缸位置，最終目的為在盡可能不影響機組對中的情況下首先保證外汽缸與轉(zhuǎn)子的相對位置，使汽輪機通流部分間隙均勻以保證運行時工況良好。

轉(zhuǎn)子在軸系中的位置由機組安裝時各軸間距設(shè)計參數(shù)保證。根據(jù)齒輪箱與進汽端聯(lián)軸器端面間距和主風機與排汽端聯(lián)軸器端面間距可基本確定轉(zhuǎn)子軸向位置，由于推力盤位置的限制可以將推力瓦一側(cè)軸承箱(進汽端軸承箱)的軸向位置隨轉(zhuǎn)子的位置而確定。排汽側(cè)軸承箱軸向位置則可根據(jù)安裝時油封斜口與轉(zhuǎn)子的位置S(見圖3)而確定，以保證盤車掛鉤與盤車齒不發(fā)生碰摩。兩側(cè)軸承箱的徑向位置則可通過兩側(cè)聯(lián)軸器端面徑向?qū)χ星闆r來確定。

圖3 排汽側(cè)油封與轉(zhuǎn)子位置示意(左)與轉(zhuǎn)子與外汽缸軸向定位

當轉(zhuǎn)子在軸系中位置確定后即可調(diào)整下半部分外汽缸與轉(zhuǎn)子的相對位置，可根據(jù)機組安裝時轉(zhuǎn)子進汽端軸向定位圖中的EII，即轉(zhuǎn)子進汽端油封加工面到外汽缸軸封安裝加工面的距離來確定外汽缸與轉(zhuǎn)子的軸向相對位置。外汽缸的徑向位置則可通過測量兩側(cè)軸端汽封的徑向間隙值SR1與SR2來確定，如圖4所示。

完成外汽缸定位后可通過復(fù)測EI、EIII與EIV的值或SA1、SA2的值來校驗。

圖4 進汽側(cè)軸端汽封(左)與排汽側(cè)軸端汽封

實際調(diào)整情況較為復(fù)雜，由于機組安裝問題汽輪機轉(zhuǎn)子在軸系中預(yù)留的間距較設(shè)計間距減小，導致進汽側(cè)軸承箱位置確定后排汽側(cè)軸承箱與轉(zhuǎn)子軸向間距不夠造成盤車齒與盤車掛鉤碰摩，外汽缸與轉(zhuǎn)子的軸向位置也比設(shè)計時減小。最終調(diào)整時通過犧牲排汽側(cè)聯(lián)軸器軸向間距為排汽側(cè)軸承箱及外汽缸的軸向移動提供多余調(diào)整空間。

軸承箱、下半部分外汽缸位置確定后將上半部分外汽缸試裝一次調(diào)整轉(zhuǎn)子與整個外汽缸的同心度，因下半部分外汽缸與轉(zhuǎn)子的位置已經(jīng)確定，只需要調(diào)整汽缸高低即可完成整個汽缸與轉(zhuǎn)子同心度的調(diào)整。

4 試車情況

整體大修后機組設(shè)定1000r/min暖機，汽輪機進汽端軸承振動值為50um，升轉(zhuǎn)至2000r/min時振動值達80um，頻譜顯示為1X頻，軸心軌跡正進動。判斷為轉(zhuǎn)子做高速動平衡時犧牲了低速下的動平衡狀態(tài)導致轉(zhuǎn)子非工作轉(zhuǎn)速下振動值較高，且廠家在修復(fù)轉(zhuǎn)子時只對兩側(cè)軸承處軸徑矯正，未對整個轉(zhuǎn)子彎曲矯正，導致轉(zhuǎn)子低速情況下動平衡性能較差，且暖機時未達到工作溫度，振動值不能代表真實運行情況。經(jīng)過12h暖機后汽輪機升至工作轉(zhuǎn)速，升速過程中振動值隨轉(zhuǎn)速上升而下降，最終穩(wěn)定在40um。頻譜顯示仍為1x頻，無明顯雜亂成分，碰摩特征頻率消失。

圖5 檢修開車后進汽端振動頻譜

5 結(jié)語

工業(yè)汽輪機在設(shè)計時充分考慮了熱膨脹對整機的影響，轉(zhuǎn)子的熱膨脹方向被設(shè)計為向一側(cè)膨脹。汽輪機的機械故障如碰摩、振動等多與轉(zhuǎn)子、機殼的相對位置不理想有關(guān)。轉(zhuǎn)子與機殼的相對位置及轉(zhuǎn)子在整個軸系中的位置，二者的調(diào)整相互影響，在檢修中需要充分考慮二者的關(guān)系以找到最理想的調(diào)整方案。