閆渤文 趙樂(lè) 劉堃 李正良 周緒紅

摘 ? 要：基于我國(guó)大型機(jī)場(chǎng)航站樓（指廊間最大距離約1 500 m）的剛性測(cè)壓風(fēng)洞試驗(yàn)，采用高階統(tǒng)計(jì)量方法和柯莫哥羅夫-斯米爾諾夫假設(shè)檢驗(yàn)方法（K-S法）分析了大型多指廊屋蓋表面風(fēng)壓的非高斯特性以及周邊建筑對(duì)屋蓋表面風(fēng)壓分布特性的干擾效應(yīng). 研究結(jié)果表明：周邊建筑對(duì)屋蓋表面風(fēng)壓分布特性的干擾效應(yīng)總體不顯著，極值負(fù)壓略有減小;大型多指廊屋蓋表面風(fēng)壓基本為負(fù)壓，在屋檐及轉(zhuǎn)角區(qū)域的負(fù)壓值較其他區(qū)域更大. 高階統(tǒng)計(jì)量方法劃分的非高斯區(qū)其結(jié)果比較分散，同一區(qū)域存在不連續(xù)情況，且部分區(qū)域劃分結(jié)果對(duì)風(fēng)向角不敏感，而K-S方法劃分的非高斯區(qū)域連續(xù)且覆蓋范圍與風(fēng)洞試驗(yàn)分析得到的風(fēng)壓分布規(guī)律比較吻合. 最后，本研究的風(fēng)洞試驗(yàn)結(jié)果表明：大型多指廊屋蓋結(jié)構(gòu)在迎風(fēng)屋檐、轉(zhuǎn)角等區(qū)域表現(xiàn)出明顯的非高斯特性，應(yīng)在我國(guó)大型屋蓋結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載規(guī)范中予以考慮，采用改進(jìn)的峰值因子估計(jì)方法，并宜按非高斯性分區(qū)適度提高峰值因子取值.

關(guān)鍵詞：大型多指廊屋蓋;風(fēng)壓分布;非高斯特性;高階統(tǒng)計(jì)量法;柯爾莫哥洛夫-斯米爾諾夫假設(shè)檢驗(yàn)方法

中圖分類號(hào)：TU312.1 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

Abstract：Based on the wind tunnel test of the second largest-scale airport terminal in China （where the maximum space among the corridors is almost larger than 1，500m）， this study investigates the aerodynamic interference effects of surrounding buildings on the wind pressure distribution characteristics of the complex large-scale roof with multiple corridors. Also， the non-Gaussian characteristics of wind pressures on the super large-scale roof structure is investigated by High-order Statistical Moment Method and Kolmogorov-Smirnov Method （K-S method）. The results show that the effect of surrounding buildings on the wind pressure distribution characteristics is generally small， which is featured with slight decrease in the minimum negative pressure. Furthermore， the wind pressure on this roof is generally negative， in particular， the extreme values of negative pressures are observed on the leeward edge and roof corners due to the strong flow separation and vortices. In addition， the non-Gaussian regions distinguished by High-order Statistics Method are inconsistent in the same region， and the results are insensitive to the approaching wind directions. Meanwhile， the results of K-S method are quite consistent and are in good correspondence with the wind pressure distributions. Moreover， the large-scale roof with multiple corridors shows obviously distinguished non-Gaussian characteristics at the windward eave， corners and leeward areas. Therefore， it is of worth to consider the non-Gaussian characteristics in the wind load code of large-scale roof structures， and improve the peak factor estimate method and increase the peak factor in the non-Gaussian regions.

Key words：large-scale roof with multiple corridors;wind pressure distribution;non-Gaussian characteristics;Higher-order Statistical Moment Method;Kolmogorov-Smirnov Method

大型屋蓋結(jié)構(gòu)因造型美觀、新穎多變，且結(jié)構(gòu)自重較輕、跨度大等優(yōu)勢(shì)被廣泛用于機(jī)場(chǎng)、體育館等大型公共建筑. 由于大型公共建筑自身的功能需求和藝術(shù)造型的獨(dú)特性，每個(gè)建筑結(jié)構(gòu)選型和建筑外觀差別較大，風(fēng)荷載設(shè)計(jì)可互相借鑒資料較少，并且此類結(jié)構(gòu)具有跨度大、自重輕、結(jié)構(gòu)輕柔以及阻尼小等特點(diǎn)，從而大大增強(qiáng)了其對(duì)風(fēng)荷載的敏感度. 因此，風(fēng)荷載通常是在大型屋蓋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中起到主要控制作用. 由于大型屋蓋風(fēng)荷載作用的復(fù)雜性和三維特性，基于縮尺模型的風(fēng)洞試驗(yàn)研究是確定大型空間結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)風(fēng)荷載的主要依據(jù).

目前針對(duì)具有典型形體（球面、柱面、鞍形和懸挑等）的大型空間結(jié)構(gòu)屋面風(fēng)荷載，國(guó)內(nèi)外已經(jīng)開展了許多風(fēng)洞試驗(yàn)[1-7]，并得到這幾種典型形體屋蓋幾何形狀與風(fēng)壓分布之間的變化規(guī)律，為這類結(jié)構(gòu)的抗風(fēng)設(shè)計(jì)和結(jié)構(gòu)氣動(dòng)外形優(yōu)化都提供了非常重要的指導(dǎo)和建議[8]. 但在實(shí)際工程中，大型屋蓋結(jié)構(gòu)的外形通常更為復(fù)雜，其風(fēng)荷載分布特征明顯不同于典型形體的屋面風(fēng)荷載特征，特別是近年來(lái)多指廊屋蓋結(jié)構(gòu)被廣泛地應(yīng)用于機(jī)場(chǎng)航站樓等大型公共建筑中，因此亟需開展風(fēng)洞試驗(yàn)對(duì)其風(fēng)荷載分布特征進(jìn)行研究. 另一方面，大型多指廊屋蓋轉(zhuǎn)角多、指廊狹長(zhǎng)、迎風(fēng)屋檐寬度大，形狀復(fù)雜多變. 在這些轉(zhuǎn)角、坡度以及弧度較大等區(qū)域，氣流分離再附現(xiàn)象嚴(yán)重，且容易形成三角渦、柱形渦等，屋蓋主要受分離的旋渦作用，主要適用于無(wú)明顯分離的自由剪切湍流的準(zhǔn)定常理論失效，中心極限定理也不再適用[9]. 此時(shí)屋蓋風(fēng)壓表現(xiàn)出較強(qiáng)的非高斯性，風(fēng)壓時(shí)程分布不再有對(duì)稱性且具有較強(qiáng)的隨機(jī)脈沖信號(hào)，出現(xiàn)明顯的負(fù)向毛刺[5]. 在風(fēng)壓脈沖作用下，屋面容易受到瞬時(shí)強(qiáng)力作用，容易導(dǎo)致局部結(jié)構(gòu)破壞. 因此，對(duì)風(fēng)壓非高斯特性的研究不僅可以更好地發(fā)現(xiàn)風(fēng)壓分布特征，也可以為屋蓋結(jié)構(gòu)抗風(fēng)設(shè)計(jì)提供更加精確可靠的依據(jù). 在大型屋蓋非高斯風(fēng)壓分布方面，有研究者也開展了一些工作，如孫瑛等[9]探討了大型平屋蓋非高斯風(fēng)壓分布的原因，并結(jié)合第三、四階統(tǒng)計(jì)量，給出了劃分高斯與非高斯區(qū)域的標(biāo)準(zhǔn). 葉繼紅等[10]結(jié)合5種典型形式的大型蓋風(fēng)洞試驗(yàn)，分別采用了統(tǒng)計(jì)方法和基于K-S檢驗(yàn)的曲線擬合方法對(duì)屋蓋進(jìn)行了高斯與非高斯分區(qū). 上述非高斯特性的研究只針對(duì)于一些比較理想的屋蓋模型，對(duì)于實(shí)際比較復(fù)雜的大型多指廊屋蓋，非高斯風(fēng)壓分布研究還比較少見[11-12].

對(duì)于大型多指廊分離式結(jié)構(gòu)，由于各分肢弧度大、順風(fēng)深度窄，轉(zhuǎn)角多以及屋蓋間和各指廊間的風(fēng)壓干擾，風(fēng)荷載特性更加復(fù)雜，有必要針對(duì)這一特殊形式展開風(fēng)洞試驗(yàn)研究. 本文基于我國(guó)大型機(jī)場(chǎng)航站樓（指廊間最大距離約1 500 m），開展了系統(tǒng)的剛性測(cè)壓風(fēng)洞試驗(yàn)研究，對(duì)大型多指廊屋蓋的表面風(fēng)壓分布規(guī)律進(jìn)行了闡述，著重分析了航站樓的重點(diǎn)部位如各分肢外挑屋檐、轉(zhuǎn)角處的風(fēng)壓分布特征，最后基于風(fēng)壓的統(tǒng)計(jì)特性，對(duì)整體大型多指廊屋蓋進(jìn)行了高斯與非高斯分區(qū).

1 ? 試驗(yàn)概況

1.1 ? 試驗(yàn)?zāi)Ｐ?/p>

本文研究的大型多指廊屋蓋由A、B、C、D四部分組成，A、C最大投影尺寸440 m × 109 m，最高點(diǎn)標(biāo)高約25 m;B指廊最大平面尺寸257 m × 114 m，屋面最高點(diǎn)高度約29 m;D區(qū)中央大廳最大平面尺寸511 m × 284 m，最高點(diǎn)標(biāo)高約45 m. 其中指廊間最大距離約為1 500 m，為我國(guó)大型機(jī)場(chǎng)航站樓，整體結(jié)構(gòu)造型新穎，屋蓋跨度大，體型復(fù)雜，如圖1所示. 該航站樓試驗(yàn)?zāi)Ｐ涂s尺比為1 ∶ 100，最大阻塞比約為5%，試驗(yàn)?zāi)Ｐ蜑閯傂阅Ｐ?，采用質(zhì)量輕，強(qiáng)度高，高溫下可塑性好的ABS板制成，共分為3層，如圖2所示，此時(shí)風(fēng)向角為0°，周邊建筑較為規(guī)則，采用三合木板制作，其布置示意圖如圖3所示.

由于結(jié)構(gòu)的對(duì)稱性，模型測(cè)點(diǎn)位置分布按照不小于100 m2/個(gè)的原則進(jìn)行單側(cè)布點(diǎn)，總共布置了4 234個(gè)測(cè)點(diǎn)，其中1層測(cè)點(diǎn)908個(gè)，2層測(cè)點(diǎn)1 396個(gè)，3層測(cè)點(diǎn)320. 測(cè)點(diǎn)主要分布在模型表面，包括屋蓋、圍護(hù)幕墻、上下懸挑等部分. 典型測(cè)點(diǎn)的布置圖如圖4所示.

1.2 ? 風(fēng)洞及測(cè)量設(shè)備

風(fēng)洞試驗(yàn)在湖南大學(xué)風(fēng)工程試驗(yàn)中心HD-2大氣邊界層風(fēng)洞的第三試驗(yàn)段完成. 第三試驗(yàn)段為開口型斷面，試驗(yàn)段橫截面尺寸為15 m（長(zhǎng)）×8.5 m（寬）×2.0 m（高），最大風(fēng)速可達(dá)18 m/s. 由于模型尺寸較大，本試驗(yàn)加工了直徑8 m、厚度8 mm的木制轉(zhuǎn)盤，并對(duì)邊緣進(jìn)行15°倒角，用于模型轉(zhuǎn)動(dòng). 風(fēng)洞試驗(yàn)中來(lái)流條件依據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 GB 50009—2012[13] 中B類地貌條件（地面粗糙度α = 0.15）進(jìn)行模擬，通過(guò)改變尖劈和粗糙元被動(dòng)模擬平均風(fēng)速剖面、湍流度特性及風(fēng)功率譜等大氣邊界層風(fēng)場(chǎng)特性，如圖5所示.

表面壓力測(cè)量采用DSM3400 電子式壓力掃描閥系統(tǒng)和信號(hào)采集及數(shù)據(jù)處理模塊，采樣頻率為330 Hz，采樣時(shí)長(zhǎng)為30 s，采樣樣本長(zhǎng)度為9 900，為確保試驗(yàn)數(shù)據(jù)的穩(wěn)定性，共采樣3次.

1.3 ? 試驗(yàn)工況及數(shù)據(jù)處理

本試驗(yàn)共設(shè)定了24個(gè)工況，每15°風(fēng)向角為一個(gè)工況，如圖6所示.

2 ? 風(fēng)壓非高斯性判別方法

常用的風(fēng)壓非高斯性判別方法包括高階統(tǒng)計(jì)量方法，K-P檢驗(yàn)法或K-S檢驗(yàn)法進(jìn)行非高斯分區(qū). 本文采用高階統(tǒng)計(jì)量方法和K-S檢驗(yàn)法分別對(duì)該大型多指廊屋蓋進(jìn)行非高斯分區(qū).

2.1 ? 高階統(tǒng)計(jì)量方法

根據(jù)以往的研究發(fā)現(xiàn)高階統(tǒng)計(jì)量偏度（Skewness）和峰度（Kurtosis）可以作為劃分高斯和非高斯過(guò)程的標(biāo)準(zhǔn)，通常依據(jù)實(shí)際的風(fēng)壓分布特性，劃分偏度峰度范圍，作為高斯和非高斯分區(qū)的界限. 根據(jù)葉繼紅等[10]確定偏度峰度范圍的標(biāo)準(zhǔn)，即滿足偏度和峰度整體變化趨勢(shì)不偏離和在自身變化范圍內(nèi)置信概率一致，分別計(jì)算所有測(cè)點(diǎn)在4個(gè)典型風(fēng)向角下的累積概率密度，如表1所示.

2.2 ? 柯爾莫哥洛夫-斯米爾諾夫檢驗(yàn)方法原理

假設(shè)檢驗(yàn)是以樣本的信息推斷總體的假設(shè)，對(duì)其正確性進(jìn)行判斷. 其主要推斷方法是反證法，即原假設(shè)成立記為H0，若從樣本所發(fā)生的概率推斷吻合原假設(shè)，結(jié)果接受原假設(shè). 若樣本發(fā)生是小概率事件，結(jié)果拒絕原假設(shè). 這種“小概率”值稱為顯著性水平，記為α，假設(shè)檢驗(yàn)的判斷與α密切相關(guān). 假設(shè)檢驗(yàn)分為參數(shù)檢驗(yàn)和非參數(shù)檢驗(yàn)，非參數(shù)檢驗(yàn)是用來(lái)判斷一個(gè)總體的分布是否吻合事先假定的分布類型;用來(lái)判斷一個(gè)總體分布是否符合高斯分布的檢驗(yàn)稱為高斯性檢驗(yàn)，本文采用的是非參數(shù)檢驗(yàn)[15].

Kolmogorov-Smirnov （Dn）檢驗(yàn)法這種檢驗(yàn)方法不需要考慮劃分區(qū)間上Fn（x）與假設(shè)分布F0（x）偏差，而是考慮每點(diǎn)的偏差. ?根據(jù)Glivenko-Cantelli[16]定理，在n充分大時(shí)，樣本經(jīng)驗(yàn)分布函數(shù)Fn（x）很好的近似于總體分布F（x），二者偏差一般不會(huì)出現(xiàn)較大值. 于是用二者偏差值得最大值構(gòu)造一個(gè)統(tǒng)計(jì)量：

3 ? 結(jié)果與討論

3.1 ? 表面風(fēng)壓特性

限于篇幅，本文選取0°及270°最不利風(fēng)向角下屋蓋風(fēng)壓分布規(guī)律進(jìn)行詳細(xì)分析，如圖8所示.

0°風(fēng)向角下的迎風(fēng)區(qū)域?yàn)锽指廊左邊緣和A指廊端部. 懸挑屋檐局部由于風(fēng)上吸下頂產(chǎn)生較大掀力. B指廊迎風(fēng)屋檐轉(zhuǎn)角處平均風(fēng)壓系數(shù)最大為 -1.0. 靠近壁面處氣流經(jīng)過(guò)右側(cè)天井區(qū)域會(huì)產(chǎn)生回流，天井起到引流作用，其左右兩側(cè)屋蓋平均風(fēng)壓系數(shù)在-0.4左右. 在最右側(cè)屋檐處平均風(fēng)壓系數(shù)較小，為-0.2. B指廊兩處天井附近區(qū)域由于受到高屋檐和開洞影響，流場(chǎng)復(fù)雜，平均風(fēng)壓系數(shù)在-0.7左右. A指廊端部區(qū)域由于迎風(fēng)角度傾斜會(huì)形成三角翼渦，平均風(fēng)壓系數(shù)為-0.5. D區(qū)域?yàn)橹虚g高四周低的拱形形狀，在0°角下，氣流經(jīng)過(guò)類“人字形屋頂”，在前坡區(qū)域氣流發(fā)生撞擊產(chǎn)生正壓而后向上分離，分離點(diǎn)移動(dòng)到下游屋脊處，使背風(fēng)坡吞沒(méi)于分離區(qū)中受到吸力.

0°風(fēng)向角下周邊建筑的干擾對(duì)航站樓屋蓋平均風(fēng)壓系數(shù)等值線分布規(guī)律影響總體不大，最大負(fù)壓值略有減小. 試驗(yàn)段航站樓周邊建筑干擾主要為左側(cè)35米高的建筑. 氣流經(jīng)過(guò)此建筑時(shí)會(huì)發(fā)生分流，由于建筑橫向尺寸小，形成無(wú)流動(dòng)再附的尾流區(qū). 試驗(yàn)結(jié)果反映尾流對(duì)A指廊端部影響較大，其余部分影響較小.

在270°最不利風(fēng)向角下，航站樓右邊緣為迎風(fēng)區(qū)域，迎風(fēng)寬度較大，最大負(fù)壓出現(xiàn)在C指廊屋檐角部區(qū)域，平均風(fēng)壓系數(shù)達(dá)到-1.4. 在中間第三層屋蓋D緩坡區(qū)域，由于氣流分離附著作用，表現(xiàn)出吸力較小，平均風(fēng)壓系數(shù)接近0. 氣流在經(jīng)過(guò)D屋檐時(shí)再次發(fā)生分離，分離線附近平均風(fēng)壓系數(shù)在-1.0左右，由于高差影響，此處區(qū)域的流動(dòng)分離較強(qiáng)，風(fēng)壓梯度較大. B指廊區(qū)域受高順風(fēng)深度，分離附著影響，負(fù)壓值較小，平均風(fēng)壓系數(shù)接近于0.

綜合分析，由于航站樓屋蓋表面有三層高差，氣流分離、附著現(xiàn)象多且復(fù)雜，航站樓屋蓋上表面區(qū)域基本處于負(fù)壓狀態(tài)，屋檐及轉(zhuǎn)角等區(qū)域附近的平均風(fēng)壓系數(shù)絕對(duì)值和變化梯度最大，其余部位變化較平緩.

3.2 ? 平均風(fēng)壓系數(shù)空間分布規(guī)律

限于篇幅，本文僅給出了0°及最不利風(fēng)向角270°風(fēng)向角下各測(cè)點(diǎn)的平均、脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)，分別如圖9、10所示.

由圖9、10可知，0°風(fēng)向角下，A、B線上測(cè)點(diǎn)的平均和脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)變化比較大. 在曲線前檐中間的A7區(qū)域發(fā)生局部風(fēng)壓突變的情況，主要是由于氣流在A指廊端部區(qū)域發(fā)生流動(dòng)分離，A6區(qū)域受氣流再附的影響呈現(xiàn)正壓，而A7區(qū)域不受遮擋影響，氣流在此發(fā)生分離. 沿屋檐邊緣走向（1-23）上分析，A、B線上平均風(fēng)壓系數(shù)呈現(xiàn)明顯先上升后下降再上升的趨勢(shì)，氣流在B指廊左側(cè)區(qū)域分離最顯著. C、D、E線呈現(xiàn)兩端波動(dòng)中間平緩的趨勢(shì)，平緩段平均風(fēng)壓系數(shù)在-0.1左右，脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)在0.08左右. 說(shuō)明氣流除在AC指廊左右兩端分離明顯外，其余區(qū)域基本平緩. 沿屋檐從外到內(nèi)方向（A-E），C、D、E線的脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)線除左側(cè)小部分區(qū)域外基本重合，平均風(fēng)壓系數(shù)變化也較小，說(shuō)明這些區(qū)域基本不受氣流分離附著影響.

最不利風(fēng)向角270°下，沿屋檐邊緣走向（測(cè)點(diǎn)1-23）分析，E線平均風(fēng)壓系數(shù)變化幅度較大，A-D線其平均風(fēng)壓系數(shù)分布曲線呈現(xiàn)中間凸起兩端下降趨勢(shì)，屋檐輪廓線走勢(shì)類似. A、B、C脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)線基本重合且數(shù)值較?。ㄖ禐?.08左右），D線在起點(diǎn)與終點(diǎn)區(qū)域脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)較大，E線脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)變化幅度較大. 沿屋檐從外到內(nèi)方向（E-A），各線存在差異，平均風(fēng)壓系數(shù)絕對(duì)值呈現(xiàn)逐漸減小趨勢(shì)，說(shuō)明整個(gè)屋蓋區(qū)域都受到氣流分離附著的影響.

3.3 ? 風(fēng)壓非高斯性判別結(jié)果及對(duì)比

結(jié)合上節(jié)的判別方法，對(duì)大型多指廊屋蓋高斯區(qū)和非高斯區(qū)進(jìn)行判別如圖11 所示.

由上圖可知，采用高階統(tǒng)計(jì)量方法時(shí)，0°風(fēng)向角下非高斯區(qū)域主要集中在左側(cè)迎風(fēng)屋檐、A、C指廊角部和D屋蓋兩側(cè)區(qū)域. 90°風(fēng)向角下非高斯區(qū)域主要集中在A、C指廊上屋檐、D屋蓋上屋檐和各指廊端部區(qū)域. 180°風(fēng)向角下非高斯區(qū)域主要集中在B指廊右側(cè)、C指廊上側(cè)和D屋蓋左右端. 270°風(fēng)向角下非高斯區(qū)域主要集中在下側(cè)長(zhǎng)屋檐區(qū)域和D屋蓋左右端. 采用K-S檢驗(yàn)方法時(shí)，0°風(fēng)向角下非高斯區(qū)域集中在左側(cè)迎風(fēng)屋檐、A、C指廊角部區(qū)域. 90°風(fēng)向角下非高斯區(qū)域主要集中在A、C指廊上屋檐和各指廊端部區(qū)域. 180°風(fēng)向角下非高斯區(qū)域主要集中在B指廊右側(cè)屋檐和左側(cè)下半部以及C指廊端部. 270°風(fēng)向角下非高斯區(qū)域主要集中在下側(cè)長(zhǎng)屋檐區(qū)域和D屋蓋下側(cè)屋檐. 通過(guò)比較發(fā)現(xiàn)上述高階統(tǒng)計(jì)量方法劃分結(jié)果比較分散，同一區(qū)域存在不連續(xù)情況，且部分區(qū)域劃分結(jié)果對(duì)風(fēng)向角不敏感. 出現(xiàn)上述結(jié)果的原因在于偏度峰度的劃分依據(jù)主觀性太強(qiáng)，且采用統(tǒng)一劃分范圍對(duì)部分測(cè)點(diǎn)不適用情況. K-S檢驗(yàn)法的劃分結(jié)果主要集中在迎風(fēng)屋檐和拐角區(qū)域，這些區(qū)域也正是氣流分離顯著的區(qū)域. 與高階統(tǒng)計(jì)量結(jié)果相比，非高斯區(qū)域連續(xù)且覆蓋范圍與風(fēng)洞試驗(yàn)分析得到的風(fēng)壓分布規(guī)律比較吻合. 分析結(jié)果表明通過(guò)設(shè)定顯著性水平的擬合檢驗(yàn)法判斷風(fēng)壓時(shí)程的非高斯分布，能更全面反映風(fēng)壓分布情況.

4 ? 結(jié) ? 論

本文基于我國(guó)大型機(jī)場(chǎng)航站樓的剛性測(cè)壓模型風(fēng)洞試驗(yàn)，對(duì)大型多指廊屋蓋的表面風(fēng)壓分布規(guī)律、周邊建筑對(duì)該航站樓屋面風(fēng)壓分布的干擾效應(yīng)以及非高斯風(fēng)壓特性進(jìn)行了研究. 主要得出以下結(jié)論：

1）由于周邊建筑物體型尺寸較小，對(duì)航站樓屋蓋平均風(fēng)壓系數(shù)等值線分布規(guī)律影響總體不大，最大負(fù)壓值略有減小，大型多指廊屋蓋結(jié)構(gòu)表面風(fēng)壓以負(fù)壓為主，在屋檐及轉(zhuǎn)角區(qū)域的平均風(fēng)壓系數(shù)絕對(duì)值和變化梯度最大. 最不利風(fēng)向角為270°，由于迎風(fēng)寬度較大，C指廊迎風(fēng)向屋檐轉(zhuǎn)角處平均風(fēng)壓系數(shù)達(dá)到-1.40. 整體上平均風(fēng)壓系數(shù)曲線和脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)曲線變化規(guī)律相似. 負(fù)風(fēng)壓系數(shù)值沿屋檐外輪廓曲線呈現(xiàn)兩端大中間小的趨勢(shì).

2）根據(jù)滿足偏度和峰度整體變化趨勢(shì)不偏離和在自身變化范圍內(nèi)概率保證度接近的原則和大偏度大峰度偏離現(xiàn)象，本文使用高階統(tǒng)計(jì)量法最終確定的大型多指廊屋蓋非高斯特性的判別標(biāo)準(zhǔn)為：|S|≥0.11且K≥4.3或S≥0.4且K≥5.

3）相比高階統(tǒng)計(jì)量法，柯爾莫哥羅夫-斯米爾諾夫檢驗(yàn)法方法更加客觀，理論基礎(chǔ)更加完善，判別結(jié)果更有規(guī)律可循. 非高斯區(qū)域主要集中在氣流分離的迎風(fēng)屋檐、指廊拐角和受尾流旋渦影響的區(qū)域.

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