何志瞧，陳巍文，張江豐

（1.浙江浙能蘭溪發(fā)電有限責(zé)任公司，浙江 蘭溪 321100；2.杭州意能電力技術(shù)有限公司，杭州 310012；3.國(guó)網(wǎng)浙江省電力有限公司電力科學(xué)研究院，杭州 310014）

0 引言

當(dāng)前電力供應(yīng)富余與需求減速之間的矛盾加劇，受電力供應(yīng)量持續(xù)增長(zhǎng)、外購(gòu)電規(guī)模不斷擴(kuò)大及省內(nèi)電力消費(fèi)增速放緩的多重影響，電力供需矛盾體現(xiàn)為調(diào)峰幅度增加和省內(nèi)煤電機(jī)組發(fā)電利用小時(shí)數(shù)持續(xù)下降，由于調(diào)峰任務(wù)主要由煤電機(jī)組承擔(dān)，現(xiàn)有機(jī)組調(diào)峰容量已經(jīng)無(wú)法滿足電網(wǎng)調(diào)峰發(fā)展趨勢(shì)的要求。

浙江省發(fā)改委于2018 年8 月發(fā)布《關(guān)于深入開展統(tǒng)調(diào)燃煤機(jī)組深度調(diào)峰和節(jié)能提效改造工作的通知》（浙發(fā)改能源[2018]436 號(hào)），要求2020 年前300 MW 及以上燃煤機(jī)組最小技術(shù)出力達(dá)到40%及以下額定容量，并鼓勵(lì)不助燃穩(wěn)燃運(yùn)行純凝工況最小技術(shù)出力達(dá)到20%～30%額定容量[1]。

在此政策要求及用電供求關(guān)系的背景下，結(jié)合某發(fā)電廠各臺(tái)機(jī)組的生產(chǎn)試驗(yàn)經(jīng)驗(yàn)，并剖析AGC（自動(dòng)發(fā)電控制）及一次調(diào)頻在各個(gè)負(fù)荷段的特點(diǎn)，梳理深度調(diào)峰試驗(yàn)的關(guān)鍵點(diǎn)及注意點(diǎn)，通過(guò)對(duì)試驗(yàn)所涉及的控制策略及各控制難點(diǎn)的深層次研究，順利完成了4 臺(tái)機(jī)組40%負(fù)荷段的深度調(diào)峰試驗(yàn)工作。

與此同時(shí)，統(tǒng)計(jì)各機(jī)組低負(fù)荷段深度調(diào)峰的時(shí)長(zhǎng)，結(jié)合華東電網(wǎng)新版“兩個(gè)細(xì)則”對(duì)深度調(diào)峰的補(bǔ)償措施，研究機(jī)組在新形勢(shì)下的經(jīng)濟(jì)性。

1 機(jī)組概況

某發(fā)電廠4 臺(tái)機(jī)組為超臨界燃煤機(jī)組，鍋爐采用北京巴威公司制造的超臨界、中間再熱螺旋爐膛直流鍋爐，型號(hào)為B&WB-1903/25.40-M。鍋爐采用正壓直吹MPS 中速磨制粉系統(tǒng)，前后對(duì)沖燃燒方式，并配置有36 只低NOX雙調(diào)風(fēng)旋流煤粉燃燒器，燃燒器上層配有前后各8 個(gè)OFA（燃燼風(fēng)）風(fēng)門。露天戴帽布置，噴燃器以下緊身封閉。在尾部豎井下設(shè)置2 臺(tái)豪頓華三分倉(cāng)空氣預(yù)熱器，燃用具有中等結(jié)渣性的煙煤，機(jī)組配有帶啟動(dòng)循環(huán)泵的啟動(dòng)系統(tǒng)。

汽機(jī)采用東方汽輪機(jī)廠& 阿爾斯通生產(chǎn)的中間再熱凝汽式汽輪機(jī)，機(jī)組型號(hào)為N660-24.2/566/566。汽輪機(jī)高低壓旁路系統(tǒng)采用兩級(jí)串聯(lián)旁路，高旁容量是在額定壓力和溫度下的40%BMCR（鍋爐最大出力工況）流量，低旁容量是40%BMCR流量加高旁額定減溫水流量，高壓加熱器采用大旁路系統(tǒng)，給水系統(tǒng)采用2 臺(tái)容量為50%的汽動(dòng)給水泵和1 臺(tái)30%的電動(dòng)給水泵，除氧器可滑壓運(yùn)行，凝汽器為單流程雙背壓，高低壓凝汽器各配2 臺(tái)50%容量的機(jī)械真空泵。

2 深度調(diào)峰過(guò)程中的關(guān)鍵點(diǎn)及試驗(yàn)結(jié)果

2.1 負(fù)荷變動(dòng)及AGC 試驗(yàn)

與亞臨界汽包爐不同，直流爐中給水變成過(guò)熱蒸汽一次完成，鍋爐的蒸發(fā)量不僅決定于燃料量，同時(shí)也決定于給水流量，而深度調(diào)峰期間機(jī)組處于低負(fù)荷段，由于燃燒工況的弱化，金屬工質(zhì)的吸熱量有所降低，在變負(fù)荷初期，極易發(fā)生因鍋爐主控前饋?zhàn)饔?，特別是給水、給煤前饋量的變化造成瞬時(shí)的水煤比失衡，導(dǎo)致過(guò)熱度的急劇波動(dòng)，造成過(guò)熱蒸汽溫度的突變。這在一定程度上會(huì)導(dǎo)致金屬疲勞破壞，造成汽水管道中的氧化皮的生成及剝離[2]。與此同時(shí)，前饋?zhàn)饔玫牟黄ヅ洌貏e是給煤、送風(fēng)前饋量的改變，勢(shì)必導(dǎo)致主再熱汽溫的波動(dòng)，從而影響SCR（選擇性催化還原脫硝系統(tǒng)）入口煙溫的變化。此外，前饋?zhàn)饔玫恼{(diào)節(jié)不當(dāng)極易惡化爐內(nèi)燃燒，加劇MFT（主燃料跳閘）風(fēng)險(xiǎn)。因此，前饋?zhàn)饔玫臋z查與低負(fù)荷基礎(chǔ)自動(dòng)的整定和協(xié)調(diào)優(yōu)化至關(guān)重要。

常規(guī)協(xié)調(diào)控制過(guò)程中，鍋爐主控、前饋?zhàn)饔靡约懊壕€、水線、風(fēng)線等主要控制對(duì)象均將下限設(shè)置在50%額定負(fù)荷，因此在進(jìn)行深調(diào)負(fù)荷變動(dòng)之前，還需確認(rèn)整定部分重要參數(shù)。

（1）進(jìn)行協(xié)調(diào)控制邏輯優(yōu)化[3]。檢查CCS（協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)）邏輯中各主、重要參數(shù)和各功能塊的下限邊界限制值，適當(dāng)?shù)貙⒏鲄?shù)向下延伸。檢查給煤、給水前饋?zhàn)饔?，特別是減負(fù)荷過(guò)程中的前饋量。修改和優(yōu)化燃料線、水線、修改燃料和給水前饋量。修改負(fù)荷指令回路，鍋爐與汽機(jī)主控回路，燃料主控、給水、送風(fēng)量控制的下限值，避免因?yàn)橄孪迣?dǎo)致工質(zhì)失衡。修改、優(yōu)化和延長(zhǎng)滑壓曲線，使得深度調(diào)峰區(qū)間的滑壓曲線滿足機(jī)組低負(fù)荷運(yùn)行要求。

（2）確定降負(fù)荷過(guò)程中磨煤機(jī)運(yùn)行方式（停磨時(shí)機(jī)與磨煤機(jī)運(yùn)行配合），盡量減少低負(fù)荷停磨操作，根據(jù)試驗(yàn)過(guò)程中確定的最佳一次風(fēng)量和煤量的值，修改低負(fù)荷下磨煤機(jī)相關(guān)模擬量控制的設(shè)定值。

（3）降負(fù)荷過(guò)程中觀察SCR 反應(yīng)器入口煙氣溫度變化情況，如果降負(fù)荷速度過(guò)快導(dǎo)致煙溫降低較大，應(yīng)當(dāng)降低降負(fù)荷速率或者降低前饋幅度，保證入口煙氣溫度。觀察降負(fù)荷過(guò)程中SCR進(jìn)出口NOX的變化趨勢(shì)，適當(dāng)調(diào)整脫硝自動(dòng)控制品質(zhì)[4]。

在升負(fù)荷過(guò)程中需著重加強(qiáng)對(duì)過(guò)熱度和貯水箱水位的監(jiān)視，一旦出現(xiàn)過(guò)熱度快速下降的現(xiàn)象，機(jī)組應(yīng)立即撤出CCS 方式，并適當(dāng)減少給水量，確保機(jī)組的干態(tài)安全穩(wěn)定[5]。而在降負(fù)荷過(guò)程中，因動(dòng)態(tài)前饋?zhàn)饔玫挠绊?，將?dǎo)致煤量指令快速且大幅度減少，此時(shí)應(yīng)著重加強(qiáng)對(duì)火檢畫面的監(jiān)視，若出現(xiàn)火檢同煤層有2 個(gè)或不同煤層有多個(gè)信號(hào)丟失的現(xiàn)象，同時(shí)，在降負(fù)荷過(guò)程中，可能會(huì)造成鍋爐的分離器出口工質(zhì)過(guò)熱度消失，分離器出現(xiàn)水位，也應(yīng)立即終止降負(fù)荷的過(guò)程，并適當(dāng)增加負(fù)荷確保機(jī)組的安全穩(wěn)定[6]。當(dāng)機(jī)組處于低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，關(guān)注MCS（模擬量控制系統(tǒng)）中各主、重要參數(shù)的調(diào)節(jié)性能，必要時(shí)進(jìn)行重新整定。

2.2 一次調(diào)頻試驗(yàn)

一次調(diào)頻試驗(yàn)時(shí)，若汽輪機(jī)調(diào)門的變化幅度遠(yuǎn)大于預(yù)想值，尤其是出現(xiàn)調(diào)門關(guān)閉幅度過(guò)大時(shí)，應(yīng)立即終止試驗(yàn)，將汽輪機(jī)調(diào)門恢復(fù)到試驗(yàn)前值，使相關(guān)參數(shù)控制在正常范圍內(nèi)，確保機(jī)組的安全穩(wěn)定。

另外，為保證40%Pe（額定功率）負(fù)荷段時(shí)一次調(diào)頻試驗(yàn)動(dòng)作的正確性，建議先進(jìn)行-0.066 7 Hz 小頻差負(fù)荷方向試驗(yàn)，以驗(yàn)證主汽調(diào)門動(dòng)作的方向及主機(jī)振動(dòng)的情況。因40%Pe 負(fù)荷段需要進(jìn)行-0.183 Hz 大頻差試驗(yàn)，由于調(diào)門的快速且大幅度開啟，需著重加強(qiáng)EH（抗燃）油壓、大機(jī)振動(dòng)及軸向位移等參數(shù)的監(jiān)視，若發(fā)生異常變化應(yīng)立即終止試驗(yàn)，將汽輪機(jī)調(diào)門恢復(fù)到試驗(yàn)前值[7]。涉及主汽調(diào)門為順序閥方式運(yùn)行時(shí)，在一次調(diào)頻試驗(yàn)過(guò)程中應(yīng)關(guān)注順序閥的流量線性度。

2.3 調(diào)整過(guò)程

在試驗(yàn)過(guò)程中，主要調(diào)整優(yōu)化了以下內(nèi)容：

（1）檢查CCS 邏輯中各主、重要參數(shù)，將機(jī)組負(fù)荷生成回路各功能塊的下限調(diào)整至230 MW。

（3）由于300 MW 與240 MW 主汽調(diào)門開度偏差較大，優(yōu)化增大了240 MW 負(fù)荷段對(duì)應(yīng)的滑壓設(shè)定值。

（4）240 MW 穩(wěn)態(tài)時(shí)，重新調(diào)整了爐膛負(fù)壓、一次風(fēng)壓、除氧器上水閥等基礎(chǔ)自動(dòng)控制回路的變參數(shù)。

（5）在300 MW 負(fù)荷段，對(duì)DEH（數(shù)字電液控制系統(tǒng)）中一次調(diào)頻邏輯的主汽流量前饋量進(jìn)行優(yōu)化。

2.4 試驗(yàn)結(jié)果

該發(fā)電廠4 臺(tái)機(jī)組深度調(diào)峰試驗(yàn)均已完成。試驗(yàn)過(guò)程中機(jī)組負(fù)荷最低降至240 MW，實(shí)現(xiàn)機(jī)組穩(wěn)定不投油燃燒，各個(gè)環(huán)保參數(shù)指標(biāo)正常，AGC 試驗(yàn)、一次調(diào)頻試驗(yàn)滿足電網(wǎng)要求，試驗(yàn)結(jié)果如表1、表2 所示。

表1 各臺(tái)機(jī)組AGC 試驗(yàn)結(jié)果

表2 各臺(tái)機(jī)組一次調(diào)頻試驗(yàn)考核結(jié)果

3 深度調(diào)峰低負(fù)荷對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的影響

隨著機(jī)組運(yùn)行區(qū)間的下探，鍋爐燃燒減弱，爐膛溫度降低，機(jī)組已偏離設(shè)計(jì)的最佳運(yùn)行區(qū)域，各主、輔設(shè)備也偏離了額定工況點(diǎn)，性能發(fā)生較大幅度的變化。因此，掌握機(jī)組在低負(fù)荷段的鍋爐熱效率、汽輪機(jī)發(fā)電熱耗率、廠用電率等指標(biāo)的相對(duì)變化程度變得尤為重要。

在定負(fù)荷和變負(fù)荷工況下，通過(guò)對(duì)鍋爐、汽輪機(jī)本體及其附屬系統(tǒng)低負(fù)荷實(shí)際運(yùn)行能力的評(píng)估考察；對(duì)鍋爐效率、機(jī)組發(fā)電熱耗率、廠用電率的計(jì)算比較可以看出，較之50%額定工況，40%額定工況下鍋爐熱效率降低，汽機(jī)發(fā)電熱耗率、供電標(biāo)準(zhǔn)煤耗、廠用電率均有增加，機(jī)組經(jīng)濟(jì)性變差，具體數(shù)據(jù)如表3 所示。

表3 各機(jī)組40%額定工況下經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)對(duì)比結(jié)果

表3 中經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)僅針對(duì)試驗(yàn)期間的試驗(yàn)工況，且對(duì)比基準(zhǔn)值為50%額定負(fù)荷，表中符號(hào)“-”為下降，“+”為增加。根據(jù)文獻(xiàn)8 可知，因供電煤耗的明顯上升所導(dǎo)致的供電成本相應(yīng)上升，其供電成本增加量可由式（1）計(jì)算得到：

式中： ΔE 為供電成本增量；ΔB 為供電煤耗增量；Q 為燃煤發(fā)熱量；D 為燃煤市場(chǎng)價(jià)[8]。

根據(jù)表3 可知，該發(fā)電廠4 臺(tái)機(jī)組40%負(fù)荷時(shí)，機(jī)組供電煤耗增加了13.56～16.83 g/kWh，參考2019 年5 月底CCTD（中國(guó)煤炭市場(chǎng)網(wǎng)）秦皇島動(dòng)力煤綜合交易價(jià)格，5 500 大卡（即229 90 kJ/kg）發(fā)熱量的標(biāo)準(zhǔn)動(dòng)力煤按588 元/t 計(jì)算，各臺(tái)機(jī)組的供電煤耗增加引起的發(fā)電成本增加約為10.15～12.59 元/MWh。另外，脫硝環(huán)保設(shè)備的連續(xù)投用以及廠用電率的增加也會(huì)進(jìn)一步提高機(jī)組的發(fā)電成本，影響機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性。

成聯(lián)方:編寫這本教材最主要的初衷是為滿足大學(xué)通識(shí)課教學(xué)的需要。編寫大學(xué)通識(shí)課的書法教材，是有一定難度的。首先要考慮到學(xué)習(xí)課時(shí)，同時(shí)，還得考慮到書體的豐富性，還要考慮書法歷史知識(shí)和書法審美知識(shí)與理論。這本書是在鄭曉華教授的統(tǒng)籌之下，根據(jù)參編者的特長(zhǎng)分別編寫，最后再由鄭曉華教授最后統(tǒng)編審稿的。時(shí)代在進(jìn)步，對(duì)書法這門學(xué)問、對(duì)書法教育的思考也越來(lái)越清晰，我們編寫這本《大學(xué)書法》，便是在借鑒前人經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)的基礎(chǔ)上完成的，相對(duì)成熟的書法教育思考與方案都呈現(xiàn)在教材的編排中，希望這部教材能在高校的書法教育中起到良好的推動(dòng)作用。

4 深度調(diào)峰驗(yàn)證試驗(yàn)后機(jī)組運(yùn)行情況

4.1 深度調(diào)峰驗(yàn)證試驗(yàn)后機(jī)組調(diào)峰情況

在完成機(jī)組深度調(diào)峰驗(yàn)證試驗(yàn)、核定機(jī)組銘牌出力之后，各臺(tái)機(jī)組的AGC 下限從50%調(diào)整至40%，并已根據(jù)調(diào)度中心的控制目標(biāo)正常運(yùn)行。表4 為1 號(hào)機(jī)組在2019 年2 月份參與深度調(diào)峰的時(shí)長(zhǎng)統(tǒng)計(jì)。

表4 1 號(hào)機(jī)組深度調(diào)峰時(shí)長(zhǎng)統(tǒng)計(jì)

由表4 可知，1 號(hào)機(jī)組二月份深調(diào)總時(shí)長(zhǎng)約為40.2 h，約占機(jī)組總運(yùn)行時(shí)長(zhǎng)的16.7%。

4.2 “兩個(gè)細(xì)則”的試運(yùn)對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的影響

國(guó)家能源局華東監(jiān)管局于2019 年3 月底發(fā)布了新版《華東區(qū)域并網(wǎng)發(fā)電廠輔助服務(wù)管理實(shí)施細(xì)則》和《華東區(qū)域發(fā)電廠并網(wǎng)運(yùn)行管理實(shí)施細(xì)則》（以下簡(jiǎn)稱“兩個(gè)細(xì)則”），細(xì)則中明確了有償調(diào)峰補(bǔ)償機(jī)制及補(bǔ)償標(biāo)準(zhǔn)[9]，補(bǔ)償標(biāo)準(zhǔn)如表5 所示。

表5 低于基本調(diào)峰下限少發(fā)電量補(bǔ)償標(biāo)準(zhǔn)

通過(guò)對(duì)補(bǔ)償機(jī)制及補(bǔ)償標(biāo)準(zhǔn)的解讀可以發(fā)現(xiàn)，新版“兩個(gè)細(xì)則”試用之前，盈利較大的是負(fù)荷響應(yīng)能力較強(qiáng)的機(jī)組，而試用之后盈利大戶則變?yōu)榱司邆渖疃日{(diào)峰能力的機(jī)組。不僅如此，“兩個(gè)細(xì)則”中還明確了在夜間負(fù)荷低谷時(shí)段，機(jī)組長(zhǎng)時(shí)間低負(fù)荷運(yùn)行將獲得輔助調(diào)峰的補(bǔ)償費(fèi)用。

4.3 機(jī)組整體盈利情況

對(duì)2019 年2 月份1 號(hào)機(jī)組運(yùn)行數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，機(jī)組發(fā)電量如圖1 所示。

圖1 1 號(hào)機(jī)組發(fā)電量

根據(jù)新版“兩個(gè)細(xì)則”的規(guī)定，浙江省發(fā)電機(jī)組基本調(diào)峰范圍為51%，即機(jī)組的出力調(diào)整范圍為額定容量的49%～100%。因此，表5 所表述的低于基本調(diào)峰下限的發(fā)電量標(biāo)準(zhǔn)為49%額定工況，即323.4 MW。

通過(guò)對(duì)圖1 中發(fā)電曲線的數(shù)字積分運(yùn)算，可由式（2）計(jì)算得到低于調(diào)峰下限的發(fā)電總量：

式中： P 為發(fā)電總量；f（t）為發(fā)電曲線；t 為時(shí)間。根據(jù)計(jì)算，剔除啟停機(jī)帶初負(fù)荷階段，2 月份1號(hào)機(jī)組低于調(diào)峰下限的發(fā)電總量為12 875.54 MWh，具體電量如表6 所示。

表6 低于基本調(diào)峰下限實(shí)發(fā)電量明細(xì)

以49%額定工況323.4 MW 為基準(zhǔn)，折算少發(fā)電量，如式（3）、式（4）所示：

式中： ΔP1為40%～50%的少發(fā)電量；ΔP2為30%～40%的少發(fā)電量；f1（t）和f2（t）為發(fā)電曲線；t 為時(shí)間。

結(jié)合表5 中的補(bǔ)償標(biāo)準(zhǔn)，可以得到相應(yīng)的補(bǔ)償金額，如式（5）、式（6）所示：

式中： ΔF1為40%～50%的少發(fā)電量對(duì)應(yīng)的補(bǔ)償；ΔF2為30%～40%的少發(fā)電量對(duì)應(yīng)的補(bǔ)償。

綜上所述，該機(jī)組低于基本調(diào)峰下限少發(fā)電量而得到的補(bǔ)償大致如表7 所示。

表7 深調(diào)少發(fā)電量補(bǔ)償明細(xì)

根據(jù)前文，該機(jī)組在40%額定負(fù)荷時(shí)，供電煤耗增加引起發(fā)電成本增加約10.15 元/MWh，而煤耗的增加與發(fā)電量成反向關(guān)系，因此，通過(guò)線性分析推斷出供電煤耗增加引起的發(fā)電成本增加的函數(shù)關(guān)系為：

式中： ΔD 為發(fā)電成本增加量。

將ΔF1與ΔD 相減即可得到40%～50%負(fù)荷段機(jī)組深調(diào)補(bǔ)償與發(fā)電成本增加的關(guān)系：

式中： ΔY 為補(bǔ)償與成本之差。

根據(jù)驗(yàn)算可以得到，在f1（t）∈（264，323.4）區(qū)間內(nèi)，函數(shù)成單調(diào)遞增，且ΔY∈（887.57，1 459.24），因此該機(jī)組在40%～50%負(fù)荷段，使用試驗(yàn)工況的煤種所增加的煤耗量的發(fā)電成本稍小于深調(diào)補(bǔ)償量，機(jī)組未造成虧損，且盈利空間僅與少發(fā)電量有關(guān)，與少發(fā)時(shí)長(zhǎng)無(wú)關(guān)，如圖2 所示。

同理，參照40%額定負(fù)荷時(shí)，大致估算供電煤耗增加引起的發(fā)電成本，可以得到30%～40%負(fù)荷段機(jī)組深調(diào)補(bǔ)償與發(fā)電成本增加的關(guān)系：

圖2 深調(diào)補(bǔ)償后盈利能力與負(fù)荷的關(guān)系

當(dāng)f（t）∈（198，264）區(qū)間內(nèi)，雖函數(shù)成遞減狀態(tài)，但ΔY∈（8 022.3，2 072.4），即負(fù)荷越低，補(bǔ)貼力度越明顯。

除了燃料成本上升這一直接影響因素之外，影響機(jī)組經(jīng)濟(jì)性能的指標(biāo)還包括廠用電率、動(dòng)態(tài)調(diào)節(jié)的能耗和設(shè)備檢修維護(hù)管理成本等綜合因素。因此，結(jié)合深度調(diào)峰試驗(yàn)所得到的相關(guān)數(shù)據(jù)可以認(rèn)為1 號(hào)機(jī)組在深度調(diào)峰階段的盈利能力并不明顯，但2 號(hào)、3 號(hào)、4 號(hào)機(jī)組因煤耗、汽輪機(jī)發(fā)電熱耗率、廠用電率絕對(duì)值的上升，在40%～50%負(fù)荷階段已無(wú)盈利空間。

5 結(jié)論

（1）通過(guò)邏輯審查及參數(shù)整定，某發(fā)電廠4 臺(tái)機(jī)組深度調(diào)峰試驗(yàn)過(guò)程順利，機(jī)組負(fù)荷最低降至240 MW，實(shí)現(xiàn)了穩(wěn)定不投油燃燒，各主、重要參數(shù)正常，各項(xiàng)模擬量控制品質(zhì)達(dá)標(biāo)，AGC 試驗(yàn)、一次調(diào)頻試驗(yàn)均能滿足電網(wǎng)考核要求。

（2）隨著電力市場(chǎng)過(guò)剩程度的增加，火電機(jī)組的利用小時(shí)數(shù)會(huì)逐漸下降，機(jī)組參與深度調(diào)峰將常態(tài)化。隨著新版“兩個(gè)細(xì)則”的正式實(shí)施，大型燃煤火電機(jī)組主要的盈利方向或?qū)⑥D(zhuǎn)移至深度調(diào)峰補(bǔ)償，其深度調(diào)峰下的經(jīng)濟(jì)性將成為檢驗(yàn)其盈利能力的重要指標(biāo)。

（3）深度調(diào)峰形勢(shì)下，控制燃料成本、降低廠用電率、提升機(jī)組可靠性將成為發(fā)電企業(yè)下一階段關(guān)注的重點(diǎn)工作。摻燒一定比例較低熱值的煤[10]、探索重要輔機(jī)新的節(jié)能運(yùn)行方式或?yàn)橐环N可行的手段。