袁鈺坤，王領(lǐng)，張鵬博

中國航天科工集團第六研究院二一〇所 陜西西安 710065

1 序言

30CrMnSiNi2A是廣泛應用于我國航空航天制造的低合金超高強度鋼，是一種綜合性能優(yōu)良的結(jié)構(gòu)材料。該鋼在30CrMnSiA鋼的基礎上提高了錳和鉻含量，并添加了1.4%～1.8%的鎳（質(zhì)量分數(shù)），使其淬透性得到明顯提高[1]。經(jīng)過熱處理后可獲得高的強度、塑性和韌性，良好的抗疲勞性和斷裂韌度，低的裂紋擴展速率，因而適合制造高強度的連接件、軸類零件以及起落架等重要受力結(jié)構(gòu)件。但30CrMnSiNi2A鋼等溫熱處理制度較為嚴苛，不合理的熱處理制度無法發(fā)揮材料性能，在使用過程中容易發(fā)生脆性斷裂。

某型號固體火箭發(fā)動機燃燒室殼體尾端采用法蘭連接結(jié)構(gòu)連接后封頭，該燃燒室殼體進行水壓爆破試驗時，升壓至16MPa時（設計要求爆破壓力≥17.4MPa），首個螺釘從第一扣螺紋處發(fā)生斷裂，繼續(xù)升壓至16.6MPa時，所有螺釘斷裂，燃燒室殼體后封頭脫落，連接失效（見圖1）。

圖1 水壓失效斷裂螺釘殘骸

該發(fā)動機燃燒室殼體，螺釘材料為30CrMnSiNi2A鋼，規(guī)格為M10×1，工藝過程為：原材料復驗→粗加工→半精加工→精加工成形→等溫淬火→無損檢測→表面達克羅處理。加工過程中無涉氫環(huán)節(jié)。設計要求常溫下抗拉強度為1550MPa。

本文對斷裂螺釘及同批次生產(chǎn)的螺釘進行了失效仿真、拉伸和沖擊試驗，并對斷裂螺釘斷口及拉伸、沖擊試樣斷口進行檢測和分析，對螺釘金相組織進行了檢測及分析。綜合以上試驗及測試結(jié)果確定了螺釘斷裂性質(zhì)，明確了螺釘斷裂原因。

2 螺釘失效仿真

對法蘭連接結(jié)構(gòu)進行仿真驗證，建立模型對法蘭連接結(jié)構(gòu)進行分析和計算，計算出螺釘在16MPa內(nèi)壓載荷下螺釘受力情況。

由應力云圖（見圖2）可以看出，螺釘最大等效應力為1534MPa，出現(xiàn)位置為第一扣螺紋底部，在塑性應變云圖（見圖3）中，最大塑性應變?yōu)?.6%，綜合以上兩個結(jié)果，螺釘在承力時，第一扣應力最大，但是應力主要集中在螺釘表面，螺釘心部應力較小，為發(fā)生塑性應變。

從安全系數(shù)云圖（見圖4）中可以得出，螺釘大部分結(jié)構(gòu)安全系數(shù)高于3，第一扣螺紋附件安全系數(shù)在1～1.7，螺釘連接可靠，結(jié)構(gòu)設計合理。水壓失效螺釘實際斷裂模型與仿真結(jié)果導向一致，起始斷裂位置在螺釘?shù)谝豢勐菁y處。

圖2 螺釘?shù)刃υ茍D

圖3 螺釘塑性應變云圖

圖4 螺釘安全系數(shù)云圖

3 斷口觀測及分析

3.1 螺釘斷口宏觀觀測

螺釘斷裂位于第一扣螺紋處。螺釘斷裂宏觀特性觀察：斷口呈暗灰色，斷口平齊，斷面可見放射性棱線，棱線聚集的一端為裂紋的起點處，斷口附近無明顯塑性變形（見圖5）。

圖5 螺釘斷口宏觀照片

3.2 螺釘斷口微觀觀察

采用掃描電鏡對斷口進行微觀觀察，如圖6所示。通過對螺釘斷口微觀觀察，能夠看出，螺釘斷面出現(xiàn)大量高密度短而彎曲的撕裂棱線，高倍照片中能夠看到大量的小平面及二次裂紋，可以判斷斷口為準解理斷口[2]。掃描斷口未發(fā)現(xiàn)明顯“雞爪痕”，且螺釘加工過程無涉氫環(huán)節(jié)，氫脆可能性較小。

圖6 螺釘斷口微觀照片

3.3 螺釘性能測試

對加工完成的螺釘及同爐拉伸試樣進行了單軸拉伸和沖擊試驗，單軸拉伸試驗測量了螺釘最大軸向拉力及材料抗拉強度和伸長率，沖擊試驗測量了材料韌性性能。最終試驗測試結(jié)果表明，螺釘抗拉強度及伸長率滿足標準要求，沖擊吸收能量低于標準要求，材料性能按照標準QJ 2142—1991《超高強度鋼的熱處理》執(zhí)行，測試結(jié)果見表1～表3。

表1 螺釘最大拉力結(jié)果

表2 試驗單軸拉伸試樣結(jié)果

表3 沖擊吸收能量結(jié)果

3.4 螺釘金相分析

對發(fā)生斷裂的螺釘和單軸拉伸后的螺釘進行了材料金相分析。通過對結(jié)果照片觀察能夠看出，斷裂螺釘組織以板條狀馬氏體為主，相界上析出大量碳化物，如圖7所示。

圖7 螺釘斷口微觀照片

4 螺釘狀態(tài)分析及改進

4.1 螺釘冷加工狀態(tài)

采用顯微鏡對失效螺釘同批產(chǎn)品螺紋進行了放大，并進行了測繪，計算了螺釘?shù)难佬谓呛吐菁y底徑，結(jié)果見表4。

表4 螺紋結(jié)構(gòu)尺寸檢測

螺釘螺紋測繪照片及對比照片如圖8所示。

圖8 螺紋牙形

螺紋采用專用通止規(guī)檢測，生產(chǎn)過程中未辦理不合格品審理單。

4.2 螺釘熱加工狀態(tài)

螺釘熱處理工藝制度為：900℃保溫40min；等溫淬火210℃保溫15min；補充回火300℃保溫60min，空冷。

通過對螺釘斷口、金相及性能測試分析能夠看出，螺釘熱處理工藝制度不合理，等溫淬火時間短，馬氏體向下貝氏體轉(zhuǎn)變不充分，補充回火過程中可能存在控溫超溫現(xiàn)象，相界上析出大量碳化物，最終導致螺釘材料韌性降低，未能滿足標準要求。

4.3 螺釘熱加工狀態(tài)改進

針對上述原因，在重新校核爐溫的基礎上，對螺釘熱處理工藝制度進行了調(diào)整。調(diào)整后的熱處理制度如下：900℃保溫10min；等溫淬火300～330℃保溫60min。

熱處理制度調(diào)整后對螺釘材料進行了沖擊測試，結(jié)果見表5。

表5 沖擊吸收能量結(jié)果

通過調(diào)整熱處理工藝制度，延長等溫淬火保溫時間，增強馬氏體向下貝氏體的轉(zhuǎn)變，能夠明顯看出沖擊吸收能量提高。

4.4 螺釘水壓驗證試驗

將熱處理工藝制度改進后生產(chǎn)的螺釘安裝在燃燒室殼體上，重新進行了水壓爆破試驗，按照正常狀態(tài)裝配后。水壓升壓至16MPa、保壓45s后，持續(xù)升壓至殼體爆破。殼體爆破后，螺釘無斷裂或松動等情況，滿足使用要求。

5 分析與討論

5.1 螺釘斷裂性質(zhì)分析

從螺釘斷口宏觀觀察結(jié)果來看，根據(jù)文獻[2]中關(guān)于脆性斷口的特征，該螺釘斷口附近無明顯塑性變形，斷口比較平齊，放射性花樣。斷口微觀觀察結(jié)果表明，斷口表面大量分布短而彎曲的棱線，小平面的應力集中，沖擊吸收能量低于標準要求，金相檢測表明在相界上有大量碳化物析出。根據(jù)文獻中對脆性斷裂特征的描述，水壓爆破試驗中斷裂的螺釘為脆性斷裂。

5.2 斷裂原因分析

零件發(fā)生脆性斷裂的原因可分為內(nèi)部原因和外部原因。

內(nèi)部原因：①體心立方結(jié)構(gòu)金屬具有較差的塑性，容易發(fā)生脆性斷裂。②元素如碳、氮等含量增大時，鋼的脆性增大。③材料加工過程引起內(nèi)部組織變化，如有害元素的偏聚、脆性相的析出，以及回火脆性過熱過燒等。④晶粒度對材料脆性也有重大影響，晶粒粗大會導致材料韌性下降[3]。

外部原因：①零件受力。當零件上存在應力集中時，往往會導致局部材料超過應力極限，發(fā)生脆性斷裂。②使用溫度是重要條件。當使用溫度低于脆性轉(zhuǎn)變溫度時，材料會發(fā)生脆性斷裂。③應變率的影響。當材料應變率提高時，滑移難以進行，材料會發(fā)生脆性斷裂。④潮濕、熔鹽、腐蝕性介質(zhì)環(huán)境都可能引起脆性斷裂。

根據(jù)電子顯微鏡和斷口宏觀觀察結(jié)果，斷裂螺釘斷口呈現(xiàn)脆性斷口特征。

通過金相檢測結(jié)果顯示，熱處理完成后，在晶界和相界大量析出碳化物，碳化物存在于晶界和相界上時會使滑移難度增大，軸向拉力增大，引起抗拉強度提高、韌性下降，形成回火脆性。

通過對螺釘設計狀態(tài)的校核能夠看出，本批螺釘沖擊吸收能量較低，不滿足標準要求。改進熱處理工藝制度后，提高螺釘材料沖擊吸收能量，螺釘能夠發(fā)揮可靠的連接性能。通過前后兩次水壓爆破試驗結(jié)果對比，螺釘材料韌性差是螺釘發(fā)生斷裂的主要原因。

6 結(jié)束語

1）螺釘斷裂為脆性斷裂。

2）熱處理工藝參數(shù)設定不合理是造成螺釘脆性斷裂的主要原因。

3）通過保證熱處理爐控溫精度，調(diào)整熱處理工藝制度，延長等溫淬火保溫時間，增強馬氏體向下貝氏體的轉(zhuǎn)變，減小晶界和相界碳化物的析出，可以提高螺釘?shù)葴卮慊鸷蟮捻g性，防止其發(fā)生脆性斷裂。