許振昌,都業(yè)強(qiáng),杜艷霞,秦潤之,張 慧

(1. 北京科技大學(xué) 新材料技術(shù)研究院，北京 100083； 2. 東莞新奧燃?xì)庥邢薰荆瑬|莞 523000)

高壓直流(HVDC)輸電是一種用于遠(yuǎn)距離的高效輸電方式，具有損耗小、造價低，穩(wěn)定性高等優(yōu)點。我國能源主要分布在西部地區(qū)，而能源的主要消耗卻在東部沿海地區(qū)，高壓直流輸電是我國能源輸送的一種重要方式。目前，我國已有多條大型高壓直流輸電工程投產(chǎn)運(yùn)行，例如西電東送工程、北電南送工程、向家壩-上海和哈密-鄭州等高壓輸電工程，此外，還有多條高壓輸電線路正在規(guī)劃建設(shè)中[1-4]。

HVDC系統(tǒng)主要有兩種運(yùn)行模式：單極運(yùn)行模式和雙極運(yùn)行模式[5]。系統(tǒng)正常運(yùn)行模式為雙極對稱運(yùn)行模式，即由正負(fù)兩極及導(dǎo)線構(gòu)成閉合回路，在此運(yùn)行模式下產(chǎn)生的不平衡電流一般小于額定電流的1%，其對埋地金屬管道的危害較小。而當(dāng)雙極中一極設(shè)備故障或者檢修時，HVDC系統(tǒng)會以單極大地回線方式運(yùn)行，即以大地作為回路通道，此時數(shù)千安培的電流會通過接地極進(jìn)入大地，對附近的埋地金屬管道產(chǎn)生較大危害，相對于雙極系統(tǒng)，其影響范圍更大，影響強(qiáng)度更高[6-8]。因此，本工作通過調(diào)研近年來HVDC單極大地回線運(yùn)行時的干擾案例，介紹了因高壓直流干擾造成的管地電位和泄漏電流密度等參數(shù)的變化，同時也總結(jié)了實際工程中數(shù)值模擬技術(shù)在HVDC干擾預(yù)測和緩解方案設(shè)計中的應(yīng)用，并總結(jié)了可能的防護(hù)措施。

1 高壓直流干擾的現(xiàn)場案例

隨著高壓直流輸電系統(tǒng)的投運(yùn)，檢測發(fā)現(xiàn)多條埋地管道受到干擾，現(xiàn)場案例表明HVDC單極大地回線運(yùn)行時會造成管道的管地電位發(fā)生較大偏移，偏移量遠(yuǎn)超過陰極保護(hù)標(biāo)準(zhǔn)要求的范圍[9]，這使得管道面臨較大的干擾風(fēng)險。

QIN等[3]檢測發(fā)現(xiàn)，在翁源接地極2 400 A陽極放電時，距離接地極約7 km左右的檢測點(該位置為距離管道最近的測試點)處管道的管地通電電位為-211 V(相對于銅/硫酸銅參比電極，CSE，下同)，泄漏電流密度峰值達(dá)到-488 A/m2，泄漏電流密度變化曲線如圖1(a)所示；3 200 A陰極放電時，管地通電電位達(dá)到304 V，斷電電位為1.645 V，泄漏電流密度峰值達(dá)到82 A/m2，泄漏電流密度變化曲線如圖1(b)所示；同時計算發(fā)現(xiàn)，管地通電電位和接地極放電電流呈線性關(guān)系，該點處的比值為-92 V/kA。

(a) 2 400 A

(b) -3 200 A圖1 不同放電電流條件下，監(jiān)測點處的泄漏電流密度變化曲線Fig. 1 Curves of leakage current density at monitoring points under different discharge current conditions

孫建桄等[10]測試了±500 kV翁源接地極放電1 200 A時對西氣東輸二線韶關(guān)站至廣州站段管道的影響。翁源接地極中心距離西氣東輸西二線管道的垂直距離約為7 km，距離154號閥室13.7 km，距離155號閥室15.2 km。測試結(jié)果顯示：放電1 200 A時，距離接地極最近位置的管道通電電位正向偏移至約100 V，距離管道較近的這兩個閥室的通電電位正向偏移至約50 V，均超過人體安全電壓35 V，管道的腐蝕風(fēng)險和人員設(shè)備的安全風(fēng)險較大。

BI等[4]測試發(fā)現(xiàn)，哈密南-鄭州HVDC輸電線路的哈密南接電極采用單極大地回線運(yùn)行，放電5 000 A時，與接地極最近的管道相距約35 km，電位監(jiān)測顯示接地極放電使得管道的極化電位正向偏移至約0.5 V，正于-0.85 V陰極保護(hù)極化電位準(zhǔn)則1.35 V，可能存在較高的腐蝕風(fēng)險。

李振軍[11]測試了哈密南-鄭州±800 kV特高壓直流輸電系統(tǒng)中哈密接地極對西氣東輸管道的影響，發(fā)現(xiàn)采用單極大地回線方式運(yùn)行，最大入地電流為2 900 A，在接地極陰極放電時，管道沿線管地電位分布如圖2(a)所示，其中距離接地極與管道垂直點11 km處的管地電位正向偏移最大，從-1.408 V偏移到10.33 V，偏移量達(dá)11.73 V；接地極陽極放電時，管道沿線管地電位分布如圖2(b)所示，距離接地極與管道垂直點21 km處的管地電位負(fù)向偏移最大，從-1.4 V偏移到-8.5 V，偏移量達(dá)7.1 V，且放電的影響范圍均較大，均在300 km以上。

(a) 陰極放電

(b) 陽極放電圖2 接地極放電對管道管地電位的影響Fig. 2 Influence of ground electrode discharge on pipeline ground potential： (a) cathode discharge; (b) anode discharge

早年的測試報告也介紹了一些由HVDC引起的異?，F(xiàn)象。例如2007年5月，西氣東輸管道芙蓉-上海段出現(xiàn)陰極保護(hù)異?，F(xiàn)象，此次干擾導(dǎo)致管道正向偏移幅度最大達(dá)到830 mV，直接導(dǎo)致恒電位儀無法正常運(yùn)行[12]。2011年9月，云廣線單極大地回線運(yùn)行時，魚龍嶺接地極產(chǎn)生強(qiáng)大的入地電流對廣東天然氣鰲廣干線造成較大影響，距離接地極11，26，37 km的3個站場的管地電位分別偏移至+20，-20，-70 V，導(dǎo)致多臺恒電位儀燒壞[13]。

諸多現(xiàn)場情況表明，高壓直流的干擾程度較大，管地電位產(chǎn)生的偏移較大，偏移量甚至可達(dá)上百伏，已有現(xiàn)場測試結(jié)果顯示HVDC干擾造成管地通電電位偏移最高可至304 V，這嚴(yán)重威脅著人員的安全和管道防護(hù)設(shè)備的正常運(yùn)行。目前現(xiàn)場的測試數(shù)據(jù)主要集中在管地電位或泄漏電流密度，雖然一定程度上可以反映管道面臨的安全風(fēng)險，但缺乏關(guān)于在如此高干擾電位下的管道腐蝕速率實測數(shù)據(jù)報道，故目前仍無法準(zhǔn)確判斷埋地管道在HVDC大幅正電位干擾下實際的腐蝕程度，以及大幅負(fù)向干擾對埋地管道涂層失效、氫脆風(fēng)險等一系列問題的影響，HVDC干擾下管道安全風(fēng)險的綜合評判指標(biāo)有待系統(tǒng)、深入的研究。

2 直流干擾的模擬試驗研究

現(xiàn)場大量案例表明，高壓直流輸電系統(tǒng)接地極單極大地回線運(yùn)行對埋地管道造成較大的干擾，但關(guān)于這種干擾會帶來哪些危害及危害的機(jī)理，仍缺乏透徹的理解，部分學(xué)者近年來也開展了室內(nèi)模擬試驗研究，以探討高壓直流干擾下干擾參數(shù)的變化規(guī)律及其對管道腐蝕行為的影響。

秦潤之等[14]研究了高壓直流干擾下X80鋼在廣東土壤中的腐蝕行為，結(jié)果表明：土壤含水率為21%(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同)的廣東紅褐色黏土中，在50～300 V直流干擾下，電流密度隨時間變化均呈現(xiàn)典型的3階段變化特征，即電流密度在幾秒內(nèi)急劇上升到峰值，然后再逐漸下降至穩(wěn)定值并最終在穩(wěn)定值保持較長時間，見圖3和圖4。根據(jù)相關(guān)參數(shù)的測量結(jié)果可以推斷，電流密度變化主要是因為大幅干擾電位造成短時間內(nèi)試片周圍土壤溫度升高，含水率降低，局部電阻率大幅增加。同時試驗獲得直流干擾電位分別為50，100，200，300 V情況下，對應(yīng)X80鋼的腐蝕速率分別為5.56，7.85，10.63，7.78 μm/h，此外研究還發(fā)現(xiàn)高壓直流干擾下腐蝕速率和電流密度變化曲線符合Faraday定律。

圖3 X80鋼試樣在50～300 V直流干擾下的電流密度隨時間變化曲線Fig. 3 Current density versus time curves of X80 steel sample under 50 ～ 300 V DC interference

圖4 300 V直流干擾下電流密度的變化情況Fig. 4 Change of current density under 300 V DC interference

符傳福等[15]研究了直流雜散電流干擾下Q235鋼在海南土壤中的腐蝕規(guī)律，試驗土壤含水率為15.8%，工作面積為1 cm2，試驗裝置為一土壤盒，兩端為鍍鉑鈦電極，加載電流為8 mA，再將試片、電阻和另一鍍鉑鈦電極串聯(lián)埋入土中，測量電流流出試片的規(guī)律。結(jié)果表明：電流隨時間變化可分為三階段，先增大后急劇減小至某一值之后，小幅波動，這是因為隨著腐蝕發(fā)生，土壤與基體接觸變差，氧含量降低;腐蝕產(chǎn)物主要為Fe3O4、Fe2O3，并伴有少量FeS；腐蝕速率高達(dá)16.710 mm/a，危害較大。

QIAN等[16]研究了里賈納黏土壤(薩斯卡通，加拿大)提取液中的X52鋼在不同直流電流密度下的腐蝕情況，如圖5所示。結(jié)果說明：隨電流密度增加，X52鋼的腐蝕程度增大。經(jīng)過48 h的失重測試，無直流電下X52鋼的腐蝕速率為0.4 mm/a，電流密度為5 A/m2時的腐蝕速率為6.5 mm/a，10A/m2時的為12.5mm/a，腐蝕速率分別是自然狀態(tài)下的16和31倍。且在陽極區(qū)管道的涂層破損處，會加速腐蝕，陰極區(qū)的堿化會導(dǎo)致聚合物脫黏，降低防腐蝕層的保護(hù)效果。

圖5 不同直流電流密度下X52鋼在土壤模擬液中的腐蝕速率Fig. 5 Corrosion rates of X52 steel in the soil solution at different DC current densities

楊超等[17]研究了在含0.1 mol Cl-+0.1 mol SO42-+0.1 mol HCO3-土壤模擬液中，直流雜散電流對X65鋼腐蝕行為的影響。結(jié)果發(fā)現(xiàn)：當(dāng)直流干擾電流小于0.5 A時，X65鋼會發(fā)生鈍化，腐蝕速率降低；當(dāng)直流干擾電流大于0.5 A時，保護(hù)膜被溶解，腐蝕轉(zhuǎn)向活性溶解過程，X65鋼腐蝕加劇。

DAI等[18]研究了高壓直流電場下干濕循環(huán)對鋼腐蝕的影響，結(jié)果表明：高壓直流電加速腐蝕，且電場強(qiáng)度越大，腐蝕速率越高；腐蝕產(chǎn)物為γ-FeOOH，且銹層處出現(xiàn)較多裂紋，腐蝕嚴(yán)重；此外，隨著場強(qiáng)的增加，腐蝕電位正向偏移，分析得出這主要是由于鋼表面形成大量腐蝕產(chǎn)物，從而直接阻礙了鋼電極的陰極過程，使鋼的混合電位表現(xiàn)出正向偏移。DAI等[19]還發(fā)現(xiàn)直流電場會加速疏松γ-FeOOH的生長，且抑制疏松γ-FeOOH向其他致密產(chǎn)物轉(zhuǎn)變。

實際長輸管道工程中常采用外加電流的陰極保護(hù)技術(shù)，而陰極保護(hù)電位過負(fù)，管線容易發(fā)生氫脆失效，對此，有學(xué)者開展了相關(guān)試驗。楊永和等[20]研究了在外加陰極保護(hù)電位下，X80鋼在新疆三種典型土壤模擬溶液中的氫脆行為，結(jié)果表明：外加電位為-1.1 V時，在新疆農(nóng)田、戈壁和沙漠三種典型土壤模擬溶液中，X80鋼均發(fā)生強(qiáng)度和塑性損失，表現(xiàn)出氫脆敏感性，其在三種典型土壤模擬溶液中的氫脆敏感性由強(qiáng)到弱為沙漠>戈壁>農(nóng)田；同時研究表明在不同的環(huán)境中，隨著土壤電導(dǎo)率的增加和pH的降低，X80鋼的氫脆敏感性增加。

目前的室內(nèi)試驗研究顯示，高壓直流干擾下的試樣相對于自然狀態(tài)的，腐蝕更為嚴(yán)重，并且在土壤模擬溶液中，試樣的電流密度也呈現(xiàn)出三階段的變化規(guī)律，腐蝕產(chǎn)物主要為Fe3O4、Fe2O3和FeOOH。當(dāng)前試驗大多在土壤模擬溶液中開展，鮮少在真實土壤中進(jìn)行，而模擬溶液很難模擬真實土壤的擴(kuò)散特性，同時真實土壤又存在多種類型，不同土壤中HVDC的干擾規(guī)律及腐蝕機(jī)制目前尚缺乏系統(tǒng)的研究。此外，目前也缺乏關(guān)于HVDC干擾造成的埋地管道氫脆及涂層破壞風(fēng)險方面的研究，雖有學(xué)者研究了陰保條件下管線鋼在土壤模擬溶液中的氫脆行為，但對于真實土壤環(huán)境以及HVDC干擾時造成的大幅度負(fù)向電位下的氫脆行為，尚缺乏全面的認(rèn)識。

3 模擬計算在高壓直流干擾中的應(yīng)用

現(xiàn)場案例和試驗結(jié)果表明，高壓直流干擾的幅值高，影響范圍大，同時受干擾管道的長度可達(dá)數(shù)千公里，這一情況下，獲取參數(shù)的變化規(guī)律較為困難，因此，數(shù)值模擬計算為高壓直流干擾的預(yù)測和緩解方案的優(yōu)化設(shè)計提供了有效工具。為解決復(fù)雜土壤模型的干擾狀況，一些研究人員采用ANSYS、CDEGS等軟件模擬計算了接地極放電對管地電位的影響程度以及緩解方法的效果。

JIANG等[1]模擬計算了3PE防腐蝕層對高壓直流干擾防護(hù)的有效性。模擬條件為翁源接地，輸電電壓為±500 kV，單極大地回線模式下電流為3 200 A。結(jié)論顯示，對于帶3PE防腐蝕層的管道，其管地電位占到雜散電流流入-流出位置間全部電壓的75%以上，因此若防腐蝕層存在缺陷，將會增大管道的腐蝕風(fēng)險；而裸鋼管道的管地電位較小，且裸露面積大電流密度小，腐蝕反而較輕微。同時也模擬了緩解地床的防護(hù)效果，參數(shù)來源于西氣東輸二線韶關(guān)到廣州段，接地極放電1 200 A，結(jié)果顯示，管道兩端安置緩解地床的效果優(yōu)于每個監(jiān)測點都安裝緩解地床的，這是因為緩解地床間會相互影響，降低彼此的效果。此外，緩解地床的安裝位置及其電阻對緩解效果也有影響，需要結(jié)合實際情況進(jìn)行具體布置。

吳江偉等[8]運(yùn)用有限元分析軟件ANSYS計算得到：當(dāng)表層土壤電阻率為20 Ω·m，入地電流為額定電流3 000 A時，在管道-100 km位置處(以接地極位置作為0坐標(biāo))的管地電位為3.40 V，在管道200 km位置處的管地電位為3.18 V，整段管道均受到直流干擾的影響，由此可得高壓直流入地電流的影響范圍非常大，因此有必要建立大范圍的干擾計算模型。同時發(fā)現(xiàn)，在表層土壤電阻率不同的情況下，管地電位均在±37 km位置處衰減為0，所以管道腐蝕區(qū)的長度與位置不受表層土壤電阻率的影響，但是由于管地電位的幅值發(fā)生了變化，會影響腐蝕區(qū)管道的腐蝕速率。

趙雅蕾等[21]運(yùn)用邊界元軟件模擬計算結(jié)果表明，隨著土壤電阻率和入地電流的增大，管道與接地極間的安全距離也持續(xù)增加。當(dāng)入地電流為5 000 A，土壤電阻率為100 Ω·m時，防護(hù)距離高達(dá)75 km。同時，趙雅蕾模擬了分段絕緣對HVDC干擾的影響。計算條件如下:在5 000 A的入地電流下，距離管道零坐標(biāo)15 km和30 km處設(shè)置絕緣法蘭，結(jié)果顯示15 km處絕緣法蘭兩端電位差為1.21 V，30 km處絕緣法蘭兩端電位差為1.04 V，絕緣法蘭距離接地極越遠(yuǎn)，法蘭兩端的電位差越小。因此，可以通過分段隔離措施將干擾區(qū)域限定在一定的管段范圍內(nèi)進(jìn)行防護(hù)，但這會增加對隔離區(qū)域外管段的干擾。除此以外，趙雅蕾還對緩解鋅帶的效果進(jìn)行模擬，結(jié)果顯示，隨著鋅帶長度增加，緩解范圍不斷擴(kuò)大，當(dāng)鋅帶長度為1，5，10，15 km時，管地電位大幅度下降的范圍接近1，5，10，15 km，因此緩解范圍與緩解鋅帶長度相當(dāng)。由此可見，緩解鋅帶保護(hù)范圍有限，未敷設(shè)鋅帶的管段得不到有效緩解?；谝陨戏治觯岢隽朔侄谓^緣+陰極保護(hù)+緩解鋅帶的綜合防護(hù)措施，模擬計算結(jié)果顯示，干擾得到有效控制。

數(shù)值模擬計算可以為實際工程提供有效指導(dǎo)，但已有的計算研究，尚未考慮到長距離下土壤參數(shù)變化對管道的影響，此外土壤的分層也不夠精細(xì)，例如河流、山脈、礦脈等地質(zhì)條件的變化，都會對計算結(jié)果造成影響，并且在模擬管道參數(shù)的影響時，實際涂層的破損情況、不均勻性等并未充分體現(xiàn)，因此完善接地極參數(shù)、管道參數(shù)和土壤模型，對計算結(jié)果的準(zhǔn)確性尤為重要。

4 高壓直流干擾的防護(hù)措施

針對一般直流干擾的危害，國內(nèi)外提出了一些解決方法，這些方法在實際的緩解中也取得較好效果，例如：

(1) NACE SP 0169標(biāo)準(zhǔn)的第9章提出安裝排流裝置、施加陰極保護(hù)、調(diào)整輔助陽極地床、避開干擾源、提高管道的外防腐蝕層質(zhì)量以及在被干擾物中安裝絕緣組件等一系列的防護(hù)措施[22]。

(2) AS 2832.1標(biāo)準(zhǔn)的第6章提出提高回路的導(dǎo)電性、增大管道對地電阻、安裝絕緣接頭等措施[23]。

(3) BS EN 50162標(biāo)準(zhǔn)的第7章則講述了從干擾源側(cè)來減少高壓直流輸電系統(tǒng)雜散電流的干擾，例如輸電方式優(yōu)先選擇雙極系統(tǒng)、接地極選址盡可能避免產(chǎn)生入地電流、對接地極地表附近相關(guān)性能進(jìn)行測試與計算等[24]。

(4) GB 50991標(biāo)準(zhǔn)為我國制定的一項國家標(biāo)準(zhǔn)，目的為控制直流雜散電流對埋地金屬管道的干擾腐蝕影響，該標(biāo)準(zhǔn)第6章提出了一些防護(hù)措施，包括排流保護(hù)、防腐層保護(hù)、陰極保護(hù)、絕緣層隔離、屏蔽等[9]。

這些方法主要針對一般的直流干擾，但是在面對遠(yuǎn)超一般干擾水平的高壓直流干擾時，其有效性需要重新檢驗。在我國，某些地區(qū)HVDC干擾的范圍廣、入地電流大且多條輸電線路交叉作用，實際狀況更為復(fù)雜，采取一般措施很難達(dá)到要求。針對這種嚴(yán)重的干擾狀況，一些學(xué)者提出了改進(jìn)思路。

LIU等[25]提出建立連續(xù)監(jiān)測系統(tǒng)和自動調(diào)節(jié)排流系統(tǒng)，將管地電位的監(jiān)測結(jié)果反饋并自動調(diào)節(jié)電源輸出，以此將管地電位控制在合理水平。

程明等[26]提出了針對高壓直流接地極干擾的綜合防護(hù)方法，包括提高防腐蝕層的完整性；在干線管道上設(shè)置絕緣接頭，對管道進(jìn)行分段隔離；在靠近高壓直流接地極的管道上增設(shè)陰極保護(hù)站，利用雙向強(qiáng)制排流設(shè)備對管道進(jìn)行強(qiáng)制電流法陰極保護(hù)，對不正常的管地電位波動進(jìn)行糾偏；通過遠(yuǎn)程監(jiān)測系統(tǒng)和腐蝕掛片來監(jiān)測排流保護(hù)效果。該方法的優(yōu)點在于能對高壓直流接地極提供全面且整體的保護(hù)，其安全性和保護(hù)效果，均有較大提高。

羅春平等[27]提出了針對高壓直流干擾的緩解方法，通過對管道和高壓直流輸電系統(tǒng)的接地極進(jìn)行現(xiàn)場調(diào)研，測試其管地電位偏移量，在偏移量較大位置安裝緩解系統(tǒng)，開啟智能雙向強(qiáng)制排流器，從而達(dá)到緩解干擾腐蝕的效果。需要注意的是，雙向控制存在潛在風(fēng)險，尤其在抑制管地電位負(fù)向偏移時，要強(qiáng)制電流從管道排出，如果不能準(zhǔn)確監(jiān)測管道的電流排出情況，可能會存在加速管道腐蝕的風(fēng)險，因此該做法目前尚未得到業(yè)界的一致認(rèn)可。

劉玉林等[28]設(shè)計了高壓直流影響下新型的管道防腐蝕保護(hù)裝置，即新型強(qiáng)排流式管道陰極保護(hù)裝置，該裝置采用開關(guān)元件、DC-DC技術(shù)以及單片機(jī)技術(shù)，將電網(wǎng)單相電壓變換成直流輸出，并結(jié)合反饋系統(tǒng)，自動保持輸出的電壓穩(wěn)定于設(shè)定值，維持地下參比電極與管線之間合理的電位梯度分布，產(chǎn)生最佳防腐蝕效果。

為緩解高壓直流干擾的影響，一些學(xué)者提出了改進(jìn)方案，但這些方案尚未在實際工程中應(yīng)用，不同方案的適用性尚需要實際工程的驗證。隨著高壓直流干擾問題的日益嚴(yán)重，其有效的安全風(fēng)險評估、監(jiān)測及防護(hù)技術(shù)亟待系統(tǒng)研究和實用工程應(yīng)用的驗證及完善。

5 總結(jié)與展望

總結(jié)近年來高壓直流接地極對埋地金屬管道干擾問題的研究現(xiàn)狀，可以看到在以下幾個方面尚待研究。

(1) 對HVDC干擾造成埋地管道腐蝕、氫脆及涂層破壞的風(fēng)險尚待更加系統(tǒng)、全面的研究，也有待現(xiàn)場數(shù)據(jù)的驗證。盡管近年來現(xiàn)場獲得了HVDC干擾下的干擾參數(shù)，實驗室中也獲得了特定土壤中不同干擾下的失重參數(shù)、電流密度變化規(guī)律和腐蝕產(chǎn)物等，但是關(guān)于在不同類型的土壤環(huán)境中，HVDC干擾對埋地管道腐蝕過程的作用機(jī)制仍缺乏系統(tǒng)研究，此外雖有學(xué)者研究了土壤模擬液中管道的氫脆行為,但對于實際土壤環(huán)境中HVDC干擾對涂層剝離及氫脆風(fēng)險的影響仍缺乏系統(tǒng)研究。

(2) 目前，實際生產(chǎn)中缺乏適用于高壓直流干擾的風(fēng)險評判標(biāo)準(zhǔn)，由于HVDC干擾涉及設(shè)備、人員安全、腐蝕、氫脆及涂層剝離等多方面的安全風(fēng)險，因此HVDC干擾下的綜合風(fēng)險評判指標(biāo)有待建立，同時能夠及時捕捉高壓直流干擾風(fēng)險的現(xiàn)場監(jiān)測手段也有待進(jìn)一步完善。

(3) HVDC干擾風(fēng)險數(shù)值模擬預(yù)測及防護(hù)方案優(yōu)化設(shè)計技術(shù)有待進(jìn)一步完善。由于遭受HVDC干擾的管道長度可達(dá)數(shù)千公里，相應(yīng)土壤環(huán)境也有較大的變化，對于土壤參數(shù)的變化以及土壤分層的準(zhǔn)確性，接地極參數(shù)、管道參數(shù)目前在數(shù)值模擬計算中考慮得尚不夠細(xì)致，需要進(jìn)一步完善數(shù)值模擬技術(shù)，以提高計算的準(zhǔn)確性和結(jié)果的適用性。

(4) 有效、經(jīng)濟(jì)、實用的HVDC干擾防護(hù)技術(shù)有待進(jìn)一步研究，并通過現(xiàn)場實際應(yīng)用加以驗證。雖然目前已經(jīng)提出了HVDC干擾的多種防護(hù)方案，但由于HVDC干擾風(fēng)險的評判指標(biāo)尚未建立，導(dǎo)致防護(hù)目標(biāo)尚未統(tǒng)一，缺乏在實際生產(chǎn)中已經(jīng)成功實施的HVDC干擾防護(hù)方案。