江 偉,包從望
(六盤水師范學(xué)院 礦業(yè)與土木工程學(xué)院,貴州 六盤水 553000)
在工程機(jī)械液壓系統(tǒng)中,溢流閥作為安全閥得到了廣泛應(yīng)用,被用于限定液壓回路的最高壓力。由于溢流閥自有的近似恒壓功能,溢流閥又作為一種緩沖閥被應(yīng)用在許多工程機(jī)械緩沖工況中。
近幾年來,對溢流閥的緩沖工況應(yīng)用較多。在大慣性負(fù)載回轉(zhuǎn)液壓系統(tǒng)中,溢流閥對回轉(zhuǎn)機(jī)械的啟制動特性起著決定作用[1-4];在立體車庫過放液壓緩沖系統(tǒng)應(yīng)用中,王其松[5]研究了不同溢流閥彈簧預(yù)壓縮量和剛度,對緩沖缸壓縮腔及載車板位移的影響規(guī)律;在下運帶式輸送機(jī)斷帶抓捕液壓緩沖系統(tǒng)應(yīng)用中,成志鋒[6]仿真分析了溢流閥開啟壓力、液壓軟管通徑及長度、蓄能器氣囊容積及充氣壓力,對溢流閥緩沖特性的影響情況;在立井提升機(jī)過卷液壓緩沖系統(tǒng)應(yīng)用中,尹文軍[7]進(jìn)行了插裝式溢流閥的緩沖特性的研究;在無人機(jī)液壓彈射滑行小車緩沖系統(tǒng)應(yīng)用中,唐友亮[8]研究了高速滑行小車溢流緩沖制動動態(tài)性能;在液壓打樁錘大流量緩沖裝置中,胡均平等[9]研究了溢流閥最高設(shè)定壓力對緩沖裝置的性能影響規(guī)律;在三峽升船機(jī)防撞液壓系統(tǒng)應(yīng)用中,李飛等[10]分析了溢流閥設(shè)定值對防撞液壓系統(tǒng)安全性能的影響。
顯然,以上文獻(xiàn)對溢流閥的緩沖應(yīng)用研究較多,而對溢流閥緩沖性能優(yōu)化的相關(guān)研究較少。
因此,針對溢流閥的緩沖應(yīng)用工況,筆者提出一種溢流閥緩沖性能優(yōu)化思路及方法;利用AMESim搭建一種溢流閥的緩沖工況模型和優(yōu)化方法模型,并基于兩種算法進(jìn)行溢流閥結(jié)構(gòu)參數(shù)的優(yōu)化工作,優(yōu)化研究溢流閥緩沖性能,比較兩種算法的優(yōu)劣,為溢流閥緩沖特性的優(yōu)化研究提供參考。
溢流閥緩沖應(yīng)用工況一般有兩種,即應(yīng)用液壓缸回油路上和馬達(dá)回油路上。
溢流閥緩沖工況原理圖如圖1所示。
1-液壓缸;2-沖擊質(zhì)量塊;3-溢流閥;4-油箱
1-溢流閥;2-油箱;3-泵源流量;4-馬達(dá);5-回轉(zhuǎn)沖擊扭圖1 溢流閥緩沖工況原理圖
圖1中,溢流閥緩沖工況主要利用溢流閥開啟后緩沖油路系統(tǒng)壓力可保持恒定,對運動體反向產(chǎn)生恒定阻力,使運動體近視勻速運動,從而制動緩沖運動體。
在溢流閥連接液壓缸的緩沖工況中,當(dāng)與活塞桿連接的質(zhì)量塊受沖擊作用下(獲取一定的速度),液壓缸有桿腔(下面統(tǒng)稱緩沖腔)油液壓力瞬間增大至溢流閥的開啟壓力,若壓力增速較大,有桿腔瞬時壓力可能遠(yuǎn)超溢流閥的開啟壓力,當(dāng)溢流閥開啟后,維持緩沖腔恒定壓力,該壓力對活塞桿產(chǎn)生反向阻尼力,使沖擊質(zhì)量塊減速運動。
這里沖擊質(zhì)量塊可模擬工程機(jī)械緩沖工況,如受沖擊作用的斷帶抓捕裝置緩沖過程[11]和液壓機(jī)末端有沖擊的沖裁緩沖過程[12]。
在溢流閥連接馬達(dá)的緩沖工況中,受沖擊作用的回轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)帶動馬達(dá)瞬間高速旋轉(zhuǎn),馬達(dá)回油路連接溢流閥,回油腔壓力瞬間增大至溢流閥設(shè)定的開啟壓力,對馬達(dá)產(chǎn)生反向扭矩,從而阻礙回轉(zhuǎn)體旋轉(zhuǎn),直至回轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)停止旋轉(zhuǎn),該過程若沖擊較大,馬達(dá)回油腔壓力也會遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過溢流閥的溢流壓力值,如無人機(jī)液壓彈射滑行小車的緩沖過程[13]。后續(xù)選取溢流閥連接液壓缸的緩沖工況進(jìn)行仿真及優(yōu)化。
筆者以液壓缸外接溢流閥緩沖系統(tǒng)為載體,進(jìn)行研究溢流閥的緩沖特性。
基于AMESim搭建的溢流閥緩沖工況仿真模型,如圖2所示。
圖2 溢流閥緩沖工況仿真模型1-油源;2-重力加速度;3-液壓缸;4-受沖擊的質(zhì)量塊;5-油箱;6-溢流閥HCD模型;7-溢流閥
仿真參數(shù)設(shè)置如表1所示。
表1 液壓缸外接溢流閥緩沖系統(tǒng)仿真參數(shù)
仿真得到溢流閥緩沖特性曲線如圖3所示。
圖3 溢流閥緩沖特性曲線
由圖3可知:
受沖擊的質(zhì)量塊基本成勻減速運動,停止運動的位移為0.95 m,緩沖減速運動持續(xù)時間為0.6 s,緩沖腔瞬時流量達(dá)到900 L/min,瞬時壓力達(dá)到10 MPa,而溢流閥關(guān)閉時的壓力僅約有3.5 MPa(即為溢流閥的開啟壓力),緩沖腔瞬時壓力超過溢流閥的開啟壓力的1.86倍。
由于基于溢流閥緩沖過程瞬時壓力遠(yuǎn)超過溢流閥壓力設(shè)定值,有必要對其展開優(yōu)化分析及研究。
溢流閥的緩沖特性優(yōu)化方法首先需要確定一個理想的緩沖特性,然后調(diào)整相關(guān)參數(shù)使實際緩沖特性逼近理想模型。
溢流閥緩沖過程滿足能量守恒式:
(1)
式中:x0—活塞位移,m;A—活塞有效作用面積,m2;p—緩沖腔壓力,MPa;M—受沖擊作用的質(zhì)量塊質(zhì)量,kg;v0—質(zhì)量塊沖擊速度,m/s;x0—活塞位移,m。
受沖擊的質(zhì)量動能等于溢流閥緩沖系統(tǒng)形成的恒定阻力所做功,因此溢流閥緩沖的理想模型滿足以下條件:
(1)系統(tǒng)吸能量達(dá)到最大,在液壓缸活塞行程留有一定安全余量下,活塞位移盡可能最大;
(2)緩沖腔壓力沖擊盡可能小,即壓力超調(diào)較小。
理想模型確定過程如下:
在液壓缸結(jié)構(gòu)尺寸確定的情況下,通過式(1)計算出溢流閥的開啟壓力值p:
(2)
式中:D—活塞直徑,m;d—活塞桿直徑,m。
若活塞行程留有0.2 m的安全余量,那么取活塞位移x0=1.8 m,取D=0.08 m,d=0.05 m,M=2 000 kg,v0=4.0 m/s,代入式(2)進(jìn)行計算溢流閥的開啟壓力值為p≈2.9 MPa。
若質(zhì)量塊勻減速進(jìn)行,緩沖腔壓力持續(xù)時間t=2x0/v0=0.9 s。
溢流閥緩沖動態(tài)特性為二階模型,阻尼系數(shù)取0.707,自然頻率取25。
筆者通過AMESim信號庫模型,確定溢流閥緩沖理想特性模型如圖4所示。
圖4 溢流閥緩沖理想特性模型
進(jìn)一步搭建溢流閥優(yōu)化模型,如圖5所示。
圖5 溢流閥優(yōu)化模型
筆者將系統(tǒng)實際輸出的壓力與理想模型壓力的誤差絕對值積分作為目標(biāo)函數(shù)。
優(yōu)化設(shè)計變量范圍:
溢流閥通徑d1:0~40 mm;
彈簧剛度K:0~1 000 N/mm;
預(yù)緊力F:0~10 000 N。
具體的約束條件為:
0≤xp≤0.78 m;
P≤30 MPa。
種群個體大小n=80,最大迭代次數(shù)N=100,交叉概率Pc=0.8,變異概率Pm=0.1[14-18]。
通過優(yōu)化后得到溢流閥結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化前后對比一覽表,如表2所示。
表2 溢流閥結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化前后對比一覽表
代入優(yōu)化后的參數(shù),可得到優(yōu)化前后的溢流閥緩沖特性曲線如圖6所示。
圖6 優(yōu)化前后的溢流閥緩沖特性曲線
由圖6可知:
優(yōu)化后的溢流閥緩沖特性得到提高,緩沖腔壓力峰值由10 MPa減小至7.8 MPa,沖擊質(zhì)量位移由0.95 m增加至1.75 m。
溢流閥緩沖應(yīng)用工況較多,本文以液壓缸回油連接溢流閥為載體,研究了溢流閥的緩沖特性,基于緩沖腔壓力峰值較大,對溢流閥緩沖特性開展了優(yōu)化分析,搭建了溢流閥二階動態(tài)理想模型和參數(shù)優(yōu)化模型,基于遺傳算法和AMESim進(jìn)行了溢流閥結(jié)構(gòu)參數(shù)的優(yōu)化,優(yōu)化的溢流閥緩沖特性得到了提高,主要得到以下結(jié)論:
(1)基于AMESim搭建的優(yōu)化模型對溢流閥的參數(shù)優(yōu)化具有一定參考價值;
(2)優(yōu)化后溢流閥緩沖腔壓力峰值減小2.2 MPa,緩沖特性明顯得到改善;
(3)優(yōu)化的溢流閥通徑為22 mm,彈簧剛度為15 N/mm,彈簧預(yù)緊力為700 N。
雖然優(yōu)化的溢流閥緩沖特性得到了一定程度的提高,但距離理想模型的特性還有一定差距。后續(xù)研究還需進(jìn)一步作算法改進(jìn),并繼續(xù)就溢流閥結(jié)構(gòu)參數(shù)的優(yōu)化開展相關(guān)的研究。