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        董東礦沿空留巷切頂卸壓對(duì)底板受力影響分析

        2020-05-16 06:01:42席小平喬懿麟邊海清
        世界有色金屬 2020年4期
        關(guān)鍵詞:切頂空留巷礦柱

        席小平,樊 剛,喬懿麟,邊海清

        (1.陜西澄城董東煤業(yè)有限責(zé)任公司,陜西 渭南 715200;2.陜西煤業(yè)化工技術(shù)研究院有限責(zé)任公司,陜西 西安 710065)

        沿空留巷作為無礦柱巷道,不存在礦柱及礦柱下方集中應(yīng)力狀況,傳統(tǒng)沿空留巷由于存在巷旁充填體,其通過應(yīng)力傳遞依舊存在充填體下方礦體應(yīng)力集中現(xiàn)象。切頂沿空留巷是通過對(duì)采空區(qū)側(cè)巷道上方頂板進(jìn)行切斷,讓采空區(qū)頂板自行垮落,整體下沉,并起到卸壓作用。本文通過數(shù)值模擬的方法,對(duì)比分析寬礦柱、窄礦柱、切頂沿空留巷的受力情況,確定切頂沿空留巷的卸壓作用。

        1 試驗(yàn)工作面概況

        以董東礦礦50107工作面為研究對(duì)象,該工作面總體位于DD2號(hào)簸萁向斜構(gòu)造區(qū),工作面北高南低,西高東低,礦層傾向變化較大,傾角在3°~6°。

        50107工作面傾斜長(zhǎng)度為117m,走向長(zhǎng)度為224m?;夭蓪邮?號(hào)礦層,礦層厚2.6m~5.0m,平均厚3.4m,屬較穩(wěn)定礦層,一般含夾矸一至二層,下矸較穩(wěn)定,厚0.2m~0.6m,夾矸多為炭質(zhì)泥巖及砂質(zhì)泥巖,在5號(hào)礦層與K4之間,厚0.1m~0.3m。

        2 模型建立

        模擬采用FLAC3D軟件,建立模型如圖1所示,由Generate命令生成,尺寸為長(zhǎng)(X)×寬(Y)×高(Z)=350m×20m×52m。

        圖1 數(shù)值模擬模型

        3 不同開采條件下圍巖受力分析

        根據(jù)現(xiàn)有工作面礦柱的調(diào)研,工作面之間寬礦柱留設(shè)25m,由圖2、圖3可知,礦柱所受垂直應(yīng)力呈現(xiàn)“雙峰”狀態(tài),距離采空區(qū)側(cè)礦柱的集中應(yīng)力明顯大于巷道側(cè)的集中應(yīng)力。

        左側(cè)最大集中應(yīng)力為38.3MPa,集中系數(shù)為3.83。右側(cè)最大集中應(yīng)力為21.5MPa,集中系數(shù)為2.15。左側(cè)集中應(yīng)力系數(shù)為右側(cè)的1.78倍。

        造成此種現(xiàn)象的原因是由于工作面回采和巷道開挖的應(yīng)力擾動(dòng),造成應(yīng)力疊加。

        圖2 寬礦柱垂直應(yīng)力云圖

        圖3 寬礦柱下垂直應(yīng)力曲線圖

        研究窄礦柱的受力情況,工作面之間窄礦柱留設(shè)5m,由圖4、圖5可知,礦柱所受垂直應(yīng)力由寬礦柱的“雙峰”狀態(tài)轉(zhuǎn)化為“單峰”狀態(tài),集中應(yīng)力出現(xiàn)在礦柱的中部,最大集中應(yīng)力為52.53MPa,集中系數(shù)為5.25,為寬礦柱集中系數(shù)的1.37倍。由此可知,窄礦柱的集中應(yīng)力明顯大于寬礦柱的集中應(yīng)力。

        圖4 窄礦柱垂直應(yīng)力云圖

        圖5 窄礦柱垂直應(yīng)力曲線圖

        研究沿空留巷切頂前后圍巖受力情況,垂直應(yīng)力最大值出現(xiàn)在巷道右側(cè)4m范圍內(nèi),最大集中應(yīng)力分別為28.4MPa、21.3MPa,集中系數(shù)分別為2.84、2.13。對(duì)比分析窄礦柱、寬礦柱受力情況,沿空留巷整體表現(xiàn)為應(yīng)力減小,且切頂沿空留巷的卸壓效果更明顯,更有利于維護(hù)圍巖穩(wěn)定。

        圖6 窄礦柱二次采動(dòng)塑性區(qū)

        圖7 寬礦柱二次采動(dòng)塑性區(qū)

        圖8 切頂沿空留巷一次采動(dòng)塑性區(qū)

        4 不同開采方式下塑性區(qū)分析

        通過數(shù)值模擬計(jì)算,圖6為窄礦柱二次采動(dòng)塑性區(qū),窄礦柱二次采動(dòng)底板塑性區(qū)最大深度為14m,由于計(jì)算過程中窄礦柱失穩(wěn)破壞,未將頂板壓力完全傳遞到底板,因此在此類情況下,高強(qiáng)度窄礦柱所導(dǎo)致底板破壞深度遠(yuǎn)大于14m。

        圖7為寬礦柱二次采動(dòng)塑性區(qū),寬礦柱二次采動(dòng)底板塑性區(qū)最大深度為16.5m,由于礦柱底下產(chǎn)生集中應(yīng)力,因此其底板破壞深度大于工作面下方底板破壞深度。

        圖8為切頂沿空留巷一次采動(dòng)塑性區(qū),切頂沿空留巷一次采動(dòng)塑性區(qū)最大深度為10.5m。由圖可知,由于切頂效應(yīng),底板整體破壞深度比較均勻。

        對(duì)比分析圖6、圖7、圖8可知,切頂沿空留巷整體卸壓效果比較明顯,最大破壞深度相對(duì)較小。

        5 結(jié)語

        (1)對(duì)比分析窄礦柱、寬礦柱、沿空留巷圍巖受力情況,表明切頂沿空留巷卸壓效果比較明顯,有利于圍巖控制。

        (2)對(duì)比分析窄礦柱、寬礦柱、沿空留巷圍巖塑性區(qū),通過底板破壞深度比較,表明切頂沿空留巷卸壓效果明顯,有利于減小底板破壞深度。

        (3)切頂沿空留巷有很好的卸壓效果,有利于巷道圍巖控制。

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