呂松濤，樊現(xiàn)鵬，魯巍巍，劉泓霖

(長沙理工大學(xué) 公路養(yǎng)護(hù)技術(shù)國家工程實(shí)驗(yàn)室,長沙,410114)

0 引 言

目前我國高速公路發(fā)展迅速，與瀝青粘附性好的優(yōu)質(zhì)石灰?guī)r、玄武巖等堿性石料來源越來越少，且石料分布及其不均衡，造成產(chǎn)量供不應(yīng)求，運(yùn)輸成本提升。采用花崗巖、石英巖等作為粗集料的瀝青混合料，這些集料中含有較多的二氧化硅成分，具有較強(qiáng)的吸水性能，與瀝青之間的粘附性較差[1]。特別是在水作用下，集料表面的瀝青容易出現(xiàn)剝離現(xiàn)象，直接影響到瀝青混合料的力學(xué)性能和路用性能。因此開展酸性集料瀝青混合料水穩(wěn)定性能改善措施的研究勢在必行。

硅烷偶聯(lián)劑含有兩種不同化學(xué)性質(zhì)的基團(tuán)，由于其特殊的結(jié)構(gòu)和穩(wěn)定的性能，引起了許多研究者的極大關(guān)注，利用硅烷偶聯(lián)劑來改善瀝青與集料之間的粘附性能[2]。王振軍等[3]在水泥乳化瀝青膠漿中添加硅烷偶聯(lián)劑，發(fā)現(xiàn)膠漿的表面變得粗糙，改善了與集料界面結(jié)構(gòu)，能夠較好地吸附在花崗巖集料表面。梁鑫等[4]研究了硅烷偶聯(lián)劑(DB-570)對(duì)瀝青的影響，結(jié)果表明硅烷偶聯(lián)劑改性后的瀝青更均勻的分布在集料表面，瀝青與集料之間的粘結(jié)性得到增強(qiáng)。閔亞紅等[5]開發(fā)一種基于KH570的新型抗剝落劑，結(jié)果表明新型抗剝落劑可明顯提高瀝青與集料的界面粘結(jié)性能。郭學(xué)東等[6]采用硅烷偶聯(lián)劑改性納米二氧化硅，可顯著的提高材料的高溫抗車轍性能和低溫抗裂性能。王海朋等[7]利用硅烷偶聯(lián)劑KH-550對(duì)卵碎石粉末表面處理，在紅外光譜觀測下發(fā)現(xiàn)卵碎石表面有明顯的—CH2官能團(tuán)吸收峰，顯著提高了卵碎石與瀝青的界面性能。項(xiàng)宇等[8]采用硅烷偶聯(lián)劑KH-550研究玄武巖纖維與瀝青的界面粘結(jié)機(jī)理，發(fā)現(xiàn)纖維表面粗糙，改善了纖維在瀝青的分散均勻性，使瀝青的力學(xué)性能得到明顯提升。彭超等[9]采用多種硅烷偶聯(lián)劑在不同的摻量下對(duì)集料表面改性，結(jié)果表明硅烷偶聯(lián)劑明顯改善了瀝青與集料的界面粘結(jié)性能。目前多數(shù)文獻(xiàn)針對(duì)硅烷偶聯(lián)劑的不同摻量下對(duì)集料的性能研究，然而對(duì)硅烷偶聯(lián)劑對(duì)集料的固化時(shí)間、溫度及制備工藝的研究存在不足。

為改善酸性集料的性能及其利用率，本文利用硅烷偶聯(lián)劑對(duì)集料進(jìn)行表面改性，使其與集料發(fā)生水解和固化化反應(yīng)。基于表面能理論、紅外光譜(FTIR)和掃描電鏡(SEM)等微觀分析手段對(duì)改性前后的集料進(jìn)行表征，通過直接拉伸、水煮法、浸水馬歇爾試驗(yàn)和凍融劈裂試驗(yàn)等宏觀手段對(duì)改性前后的集料性能進(jìn)行驗(yàn)證。為集料表面改性的生產(chǎn)提供試驗(yàn)依據(jù)。

1 實(shí) 驗(yàn)

1.1 原材料

本文使用的硅烷偶聯(lián)劑類型是KH-550，純度為97%，詳細(xì)參數(shù)如表1所示。花崗巖集料來自湖南省石材市場。花崗巖的化學(xué)成分有SiO2、Al2O3、CaO、MgO、Fe2O3等，其中SiO2含量占65%以上，石英含量為20%～40%。瀝青結(jié)合料常規(guī)性能檢測如表2。

表1 硅烷偶聯(lián)劑KH-550參數(shù)

表2 70#基質(zhì)瀝青常規(guī)性能檢測

1.2 試驗(yàn)方案

用SDC-100接觸角測定儀測定液體與固體的接觸角，并基于表面能理論計(jì)算出粘附能和剝離能。從微觀角度去進(jìn)一步驗(yàn)證和揭示硅烷偶聯(lián)劑表面處理酸性集料后與瀝青之間的界面作用機(jī)理，采用TENSOR 27傅立葉變換紅外光譜(FTIR))進(jìn)行酸性集料表面化學(xué)官能團(tuán)分析，利用日立S-3000N+EN-250E掃描電子顯微鏡進(jìn)行酸性集料表面微觀界面觀察。通過直接拉伸試驗(yàn)和規(guī)范去進(jìn)一步驗(yàn)證硅烷偶聯(lián)劑預(yù)處理酸性集料后與瀝青的粘附性和水穩(wěn)定性能可靠性，參考《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗(yàn)規(guī)程》(JTG E20—2011)。

2 硅烷偶聯(lián)劑改性集料的制備

硅烷偶聯(lián)劑的水解及固化對(duì)無機(jī)物表面改性十分重要，對(duì)其工藝的研究多是用在化工工業(yè)上，梁鑫[10]曾研究了適合集料改性的硅烷偶聯(lián)KH550水解工藝，建議水解比例為m(硅烷偶聯(lián)劑)∶m(水)∶m(乙醇)=5∶45∶50。本文按此比例配置溶液，具體制備工藝如下：

(1)將硅烷偶聯(lián)劑加到無水乙醇和水的混合液中，比例為硅烷偶聯(lián)劑m(KH-550)∶m(純水)∶m(無水乙醇)=5∶45∶50(質(zhì)量比)；

(2)把硅烷偶聯(lián)劑混合溶液置于60 ℃水浴加熱，磁力攪拌20 min，攪拌后，常溫下靜止1h；

(3)將集料浸泡在溶液中30 min左右，保證硅烷偶聯(lián)劑混合溶液與集料充分反應(yīng)；

(4)將集料取出，放在烘箱中進(jìn)行固化反應(yīng)。

固化溫度和時(shí)間采用親油化指數(shù)確定，將酸性集料研磨成石粉，按上述比例的溶液進(jìn)行改性，固化溫度為120、140、160、180 ℃，固化時(shí)間1、2、3 h。將0.25 g改性石料置于5 mL的水中，加無水乙醇至石料完全浸沒，記錄無水乙醇的加入量v。

Q=V/(V+50)×100%

表3 不同固化溫度和時(shí)間下的親油化指數(shù)(%)

Table 3 Lipophilic index(%)at different curing temperatures and times

溫度時(shí)間120℃140℃160℃180℃1h32.433.935.135.42h33.834.535.735.73h34.134.835.835.9

綜合分析確定配置硅烷偶聯(lián)劑m(KH-550)∶m(純水)∶無水乙醇=5∶45∶50(質(zhì)量比)溶液，固化時(shí)間為2 h，溫度為160 ℃。

3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

3.1 表面能試驗(yàn)結(jié)果

(1)接觸角測試

如圖2液體與固體界面示意圖所示。為了定量評(píng)價(jià)界面張力，將接觸角定義為：液-氣界面切線與液-固界面切線的夾角稱為接觸角[11]。

圖1 制備圖

根據(jù)楊氏方程[12]和歐文·溫特理論[13]理論，按下公式計(jì)算出表面能及其分量：

(1)

式中，γs是固體的表面能，γl是液體的表面能，γsl固體和液體之間的表面能，γds是液體在固體表面的接觸角。γds和γps分別代表固體的色散分量和極性分量，γdl和γpl分別代表液體的色散分量和極性分量；

圖2 液體與固體界面示意圖

可以利用Fowke[14]理論得到固體表面的表面能。

γ=γd+γp

(2)

根據(jù)文獻(xiàn)李波[15]和Schuster Jonathan M[16]所選蒸餾水、甲酰胺、甘油的表面能參數(shù)如表4所示。每個(gè)樣品和試劑的接觸角試驗(yàn)重復(fù)三次，取平均值作為最終接觸角。接觸角數(shù)據(jù)見表5。

表4 測試液體的表面自由能參數(shù)(25 ℃)

Table 4 Surface free energy parameters of liquids(25℃)

測試液體γl/mJ·m-2γdl/mJ·m-2γvl/mJ·m-2蒸餾水72.821.851.0甘油643430甲酰胺58.038.019.0

表5 每種樣品的接觸角平均值

當(dāng)θ=90°，cosθ=0，規(guī)定為疏水表面與親水表面的分界線。從表5可以看出，原樣花崗巖和各種測試液體的接觸角比較小，液滴在集料表面展開，花崗巖表面被潤濕，表現(xiàn)為親水。而硅烷偶聯(lián)劑表面處理過的花崗巖，靜態(tài)水在集料表面的接觸角增大，由原本的親水性逐漸變成親油界面，降低水在花崗巖表面的潤濕能力，有效的提高瀝青在花崗巖表面的潤濕能力。

將3種液體測得的樣品的接觸角θ代入式(1)中，計(jì)算每個(gè)樣品的表面能分量。每個(gè)樣品的表面能通過式(2)計(jì)算：

表6 樣品的表面能及其分量

從表6可以看出原樣花崗巖與70#基質(zhì)瀝青的表面能相差較大，這是導(dǎo)致花崗巖與70#基質(zhì)瀝青的粘附性較差的原因之一。硅烷偶聯(lián)劑表面處理過的花崗巖表面能相比原樣花崗巖的表面能減低了48.9%，其中γds色散分量從11.35 mJ/m2增加到25.49 mJ/m2，γps從49.31 mJ/m2降低到5.49 mJ/m2，表明硅烷偶聯(lián)劑的水解產(chǎn)物引起花崗巖表面的性能發(fā)生變化，縮小了與基質(zhì)瀝青表面能之間的差距。表5和表6中的數(shù)據(jù)對(duì)比分析后，發(fā)現(xiàn)計(jì)算的表面能值與測量的接觸角呈負(fù)相關(guān)。

(2)粘附能和剝離能的計(jì)算

本節(jié)計(jì)算了粘附能和剝離能。在微觀層面上，粘附能代表瀝青結(jié)合料與集料分離過程中消耗的外部能量[17]。計(jì)算為：

(3)

剝離能是指瀝青結(jié)合料在有水的情況下從集料表面剝離所需的能量，表示為：

(4)

將所計(jì)算的表面能代入方程(3)和(4)。得到瀝青結(jié)合料與花崗巖酸性集料的粘結(jié)能和剝離能。結(jié)果如表7所示。

表7 硅烷偶聯(lián)劑改性花崗巖和瀝青的粘結(jié)能和剝離能

Table 7 Adhesion energy and stripping energy of silane coupling agent modified granite and asphalt

樣品粘附能Wadhension/mJ·m-2剝離能Wtripping/mJ·m-2原樣花崗巖44.341.83硅烷偶聯(lián)劑表面處理過的花崗巖50.3558.99

如表7所示，表面處理過的花崗巖集料與瀝青的粘附能和剝離能均有增加。其中硅烷偶聯(lián)劑表面處理過的花崗巖集料的粘附能由44.34 mJ/m2增加到50.35 mJ/m2，剝離能由1.83 mJ/m2增加到58.99 mJ/m2。通過表面自由能的計(jì)算，瀝青與花崗巖的剝離能較小，表面處理過的花崗巖剝離能比原樣花崗巖增加了32倍左右，并明顯的提升了酸性集料和瀝青的抗水損害性能。結(jié)果表明硅烷偶聯(lián)劑改善了花崗巖酸性集料表面的性質(zhì)，使花崗巖表面的表面能有所下降，同時(shí)提高了花崗巖與瀝青之間的粘附能和剝離能，顯著的增強(qiáng)了花崗巖與瀝青的抗水損害和水穩(wěn)定性能。

3.2 TENSOR 27傅立葉變換紅外光譜(FTIR)和掃描電子顯微鏡(SEM)試驗(yàn)結(jié)果

紅外光譜分析結(jié)果如圖3所示，表面處理過后的花崗巖表面紅外光譜的波峰出現(xiàn)了明顯的變化。(a)中的3 386 cm-1和1 630 cm-1左右為—NH2伸縮振動(dòng)吸收峰，1 029 cm-1為Si—O伸縮振動(dòng)峰，均為硅烷偶聯(lián)劑的特征峰。2 842 cm-1和2 919 cm-1左右處的吸收峰對(duì)應(yīng)的C—H的伸縮振動(dòng)峰，1 376 cm-1和1 453 cm-1左右為—CH2—和—CH3的彎曲振動(dòng)吸收峰；(c)中的874 cm-1和712 cm-1左右為花崗巖中SiO2的特征吸收峰。(b)中發(fā)現(xiàn)在1 020 cm-1和820 cm-1左右產(chǎn)生了新的Si—O—Si和Si—O—C特征吸收峰，表明硅烷偶聯(lián)劑自身水解后的硅烷醇縮合并與花崗巖表面的SiO2發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，形成Si—O—Si和Si—O—C的共價(jià)鍵；硅烷偶聯(lián)表面處理過的花崗巖表面紅外光譜有些波峰和硅烷偶聯(lián)劑的波峰相似，說明花崗巖表面已經(jīng)被硅烷偶聯(lián)劑完全潤濕，并在表面形成了氫鍵和共價(jià)鍵，表征兩者之間不僅僅發(fā)生了簡單的物理共聚，還有發(fā)生化學(xué)變化。

圖3 硅烷偶聯(lián)劑表面處理過前后花崗巖集料的紅外光譜

圖4 100倍下的花崗巖

圖5 100倍下表面處理過的花崗巖

圖6 1 000倍下的花崗巖

圖7 1 000倍下表面處理過的花崗巖

比較圖4和圖5，可以清楚地發(fā)現(xiàn)用硅烷偶聯(lián)劑表面處理過的花崗巖表面形成了一層絨毛網(wǎng)狀和纖維突起的“表面膜”，如圖6在更高的倍鏡下，可以清楚地看清花崗巖表面結(jié)構(gòu)和紋理，而圖7被硅烷偶聯(lián)劑表面處理過的花崗巖表面原有紋理已被覆蓋，原有的菱角和輪廓變得圓潤和模糊不清，被一層薄薄的膜包裹起來。經(jīng)分析認(rèn)為該薄膜為硅烷偶聯(lián)劑與花崗巖表面發(fā)生一系列化學(xué)反應(yīng)并完全潤濕在集料表面后形成的一層聚硅氧烷偶聯(lián)層薄膜。這種偶聯(lián)層薄膜表征花崗巖表面已經(jīng)引入了硅烷偶聯(lián)劑中的親有機(jī)物基團(tuán)，增強(qiáng)了瀝青在集料表面的潤濕效果，在集料與瀝青界面之間起到“分子橋梁”的作用，使兩種異性材料緊密的連接在一起。

結(jié)合紅外光譜和掃描電鏡綜合分析，可推斷硅烷偶聯(lián)劑在花崗巖表面的反應(yīng)過程如下：硅烷偶聯(lián)劑化學(xué)分子結(jié)構(gòu)式可用以下通式表示：Y-Si-X，Y為憎水性有機(jī)活性基團(tuán)，X為可水解基團(tuán)，該反應(yīng)過程分為4部分如圖8。同時(shí)也解釋了硅烷偶聯(lián)劑改善酸性集料與瀝青之間的界面作用機(jī)理，硅烷偶聯(lián)劑改善花崗巖與瀝青之間油石界面的機(jī)理可分析如下：在花崗巖與瀝青拌合過程中，硅烷偶聯(lián)劑會(huì)與花崗巖表面孔隙中的水分發(fā)生反應(yīng)，減少水分對(duì)油石界面的影響，增加瀝青與集料間的接觸面積，形成有力的黏結(jié)力[18]；硅烷偶聯(lián)劑在集料表面上發(fā)生縮聚反應(yīng)生成聚硅氧烷偶聯(lián)層，形成了化學(xué)吸附，產(chǎn)生氫鍵和共價(jià)鍵，使油石界面黏結(jié)力和耐久性比一般油石界面強(qiáng)的多；硅烷偶聯(lián)層能減小瀝青與集料表面接觸角，可提高瀝青在集料表面的潤濕和浸潤速度。硅烷偶聯(lián)層引入的親有機(jī)物的基團(tuán)，能與瀝青形成共價(jià)鍵或氫鍵纏繞結(jié)合并溶入瀝青中[19]。因此，硅烷偶聯(lián)劑可以有效地改善瀝青與集料的界面黏結(jié)性，顯著的改善花崗巖與瀝青之間的粘附性。

圖8 硅烷偶聯(lián)劑的水解過程

3.3 水煮法試驗(yàn)結(jié)果

采用水煮法檢驗(yàn)瀝青與粗集料表面的粘附性及評(píng)價(jià)粗集料的抗水剝離能力。按要求制備硅烷偶聯(lián)劑表面處理過的花崗巖和未改性的花崗巖試樣如圖9，試驗(yàn)結(jié)果如表8。

表8 酸性集料水煮法粘附性等級(jí)表

圖9 水煮法

如圖9可以看出，原樣花崗巖與瀝青的粘附性很差，在水煮法試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)，15 min左右時(shí)，原樣花崗巖的集料表面瀝青已經(jīng)大幅度脫落，30 min左右時(shí)集料基本裸露，硅烷偶聯(lián)劑表面處理過的花崗巖效果較明顯，30 min左右瀝青膜完全保存，剝離面積較少；根據(jù)表8粘附性等可以看出，原樣花崗巖的粘附性等級(jí)處于1級(jí)，而硅烷偶聯(lián)劑表面處理過的花崗巖的粘附性等級(jí)均可以達(dá)到5級(jí)。通過水煮法試驗(yàn)，驗(yàn)證了花崗巖表面引入了硅烷偶聯(lián)劑中親有機(jī)物的基團(tuán)，與瀝青形成共價(jià)鍵或氫鍵纏繞結(jié)合并溶入瀝青中，增強(qiáng)了酸性集料后與瀝青的粘附性、抗剝離能力。

3.4 拉伸試驗(yàn)結(jié)果

通過以下程序制備“三明治”樣品拉伸試驗(yàn)設(shè)備示意圖所示。首先,將改性集料和瀝青在烘箱中加熱至135 ℃，當(dāng)瀝青熔化時(shí)，將瀝青粘合劑滴在集料表面上，另一個(gè)集料迅速壓在其頂部進(jìn)行擠壓，形成"三明治"樣品。集料為30 cm×30 cm×30 cm的正方體試塊，設(shè)置加載速度為0.3 kN/min。對(duì)每種類型的試樣在20 ℃下進(jìn)行3次平行試驗(yàn)，以獲得平均值。花崗巖和玄武巖的拉伸試驗(yàn)結(jié)果如圖10。

圖10 直接拉伸試驗(yàn)

如圖10，在浸水后，瀝青與花崗巖之間的抗拉強(qiáng)度均有下降，表面處理過的花崗巖比沒有處理過的浸水前后抗拉強(qiáng)度損失率下降了42.2%，其中原樣花崗巖的浸水前后的抗拉強(qiáng)度損失率為51%，玄武巖抗拉強(qiáng)度也出現(xiàn)了明顯的下降，浸水前后損失率為32%，而硅烷偶聯(lián)劑表面處理過的花崗巖浸水前后直接拉伸強(qiáng)度損失率為7.8%，其強(qiáng)度還可以達(dá)到3 000 Kpa左右。表明硅烷偶聯(lián)劑在酸性集料與瀝青之間起到了“分子橋梁”的作用，使兩種異性材料緊密的連接在一起。這意味著用硅烷偶聯(lián)劑表面處理過的酸性集料的剝離能得到顯著提升。

3.5 水穩(wěn)定性能試驗(yàn)結(jié)果

本文采用兩種對(duì)比瀝青混合料類型：(1)表面處理法：采用硅烷偶聯(lián)劑對(duì)花崗巖酸性集料表面進(jìn)行預(yù)處理。(2)未處理:沒有處理的花崗巖和瀝青直接拌合成混合料。試驗(yàn)結(jié)果如表9、10。

表9 浸水馬歇爾試驗(yàn)結(jié)果

表10 凍融劈裂試驗(yàn)結(jié)果

由表9中數(shù)據(jù)，采用硅烷偶聯(lián)劑預(yù)處理過花崗巖酸性集料的瀝青混合料殘留穩(wěn)定度明顯提高。規(guī)范要求浸水48 h后的殘留穩(wěn)定度要達(dá)到80%以上，經(jīng)試驗(yàn)結(jié)果可以發(fā)現(xiàn)未處理的酸性混合料達(dá)不到規(guī)范要求，水穩(wěn)定性能較差，也是目前酸性集料沒有大范圍使用的原因。表面處理過的酸性瀝青混合料相對(duì)于未處理的殘留穩(wěn)定度提升了11.54%。由表10中數(shù)據(jù)可看出，試驗(yàn)結(jié)果與浸水馬歇爾試驗(yàn)相似，未處理的酸性混合料均達(dá)不到規(guī)范要求，而采用硅烷偶聯(lián)劑表面處理過的酸性瀝青混合料凍融劈裂抗拉強(qiáng)度比提升了39.26%。通過宏觀力學(xué)驗(yàn)證了上述硅烷偶聯(lián)劑在酸性集料表面界面微觀作用機(jī)理的推斷，改善了酸性集料與瀝青之間的粘附性。

3.5 綜合分析

綜合微觀和宏觀分析，采用硅烷偶聯(lián)劑預(yù)處理過的酸性集料相對(duì)于未處理的酸性集料各方面的性能均得到了顯著改善。硅烷偶聯(lián)劑在集料表面形成Si—O—Si、Si—O—C的共價(jià)鍵和氫鍵，并引入親有機(jī)物的基團(tuán)，降低了花崗巖表面自由能，提高了瀝青與花崗巖集料之間的粘附能和剝離能，宏觀力學(xué)和水穩(wěn)定性能性能也明顯的得到了改善。通過試驗(yàn)結(jié)果表明上述改性溶液及改性酸性集料的制備過程工藝，能很好的改性酸性集料的粘附性和水穩(wěn)定性能。

表11 集料處理前后的試驗(yàn)結(jié)果匯總

4 結(jié) 論

通過微觀試驗(yàn)分析了硅烷偶聯(lián)劑在集料與瀝青之間的界面作用機(jī)理，宏觀試驗(yàn)對(duì)硅烷偶聯(lián)劑表面預(yù)處理后的花崗巖酸性集料與瀝青之間的粘附性、抗剝離能力的研究，得出如下結(jié)論：

(1)基于表面能理論分析得到硅烷偶聯(lián)劑(KH—550)降低了花崗巖表面自由能，由原來的親水性轉(zhuǎn)化為親油表面，并顯著的提高了瀝青與花崗巖集料之間的粘附能和剝離能。

(2)通過紅外光譜試驗(yàn)和掃描電鏡微觀角度分析，硅烷偶聯(lián)劑與花崗巖之間建立了Si—O—C、Si—O—Si共價(jià)鍵和氫鍵，表面形成了聚硅氧烷偶聯(lián)層薄膜，表明兩者之間不僅發(fā)生了簡單的物理共聚，還發(fā)生化學(xué)變化。揭示了硅烷偶聯(lián)劑對(duì)酸性集料與瀝青之間的界面作用機(jī)理。

(3)宏觀試驗(yàn)分析，硅烷偶聯(lián)劑表面處理過的花崗巖浸水前后直接拉伸強(qiáng)度損失率為7.8%；硅烷偶聯(lián)劑表面處理過的花崗巖集料與瀝青之間的粘附等級(jí)能達(dá)到5級(jí)；浸水殘留穩(wěn)定度比提升了11.52%，凍融劈裂抗拉強(qiáng)度比提高了39.26%，驗(yàn)證了硅烷偶聯(lián)劑表面處理花崗巖后，可以明顯的增強(qiáng)集料與瀝青之間的粘附性，并提高了瀝青混合料的水穩(wěn)定性能。

(4)綜合分析了硅烷偶聯(lián)劑表面處理花崗巖集料后與瀝青之間的界面作用機(jī)理和水穩(wěn)定性能。為更加準(zhǔn)確的反應(yīng)工程實(shí)際，還需要對(duì)酸性集料瀝青混合料的高低溫和疲勞性能進(jìn)一步研究。