魏海斌, 欒曉寒, 韓雷雷

(吉林大學交通學院，長春 130022)

實際工程中路基主要以非飽和土的形式存在，在道路工程設計階段，需要采用一定的指標量化地下水位、降雨量、蒸發(fā)量、溫度等因素對路基濕度的影響，確定路基基質吸力的預估模型[1]。根據(jù)基質吸力預估模型和土水特性曲線(soil-water characteristic curve,SWCC)，可以對不同條件下路基平衡濕度進行預測。SWCC表示土壤相對于基質吸力變化的持水能力，包含了描述非飽和土力學行為所需的基本信息[2]。SWCC的測定是巖土工程中的滲流分析和土壤的平衡狀態(tài)下濕度預估的重要環(huán)節(jié)，也是巖土分析數(shù)值模擬的關鍵性輸入[3]。

油頁巖工業(yè)固體廢物(OSW)是礦物燃燒或干餾后的廢渣產物，隨著油頁巖資源的開發(fā)和利用，大量廢渣占用寶貴的土地資源，其內部含有可溶解固體、硫化物等，處理不當會對土地和水資源造成污染[4-5]。粉煤灰(FA)，是煤粉經(jīng)高溫燃燒后形成的一種似火山灰質混合材料[6]。吉林省是中國東北地區(qū)最重要的能源生產和消費地區(qū)之一。OSW和FA的累積量逐年增加，已成為亟待解決的問題[7]。

將OSW和FA應用于道路路基工程中具有利用率高、加工成本低、適用性強等優(yōu)點。Turner[8]、Mymrin等[9]通過對OSW物理及力學特性的全面研究，表明將其用于路基填料在無側限抗壓強度，回彈模量，干濕凍融穩(wěn)定性方面均滿足規(guī)范標準，用于道路施工無需再添加黏合劑。對于粉煤灰土，魏海斌等[10-12]對它的物理特性，靜力動力特性，凍脹量等路基材料性能進行了全面細致評價，粉煤灰土的性能滿足道路材料要求。Wei等[13]通過大量試驗提出油頁巖廢渣粉煤灰土路基填料最佳配比，并以加州承載比(CBR)、動回彈模量及凍融損傷度等為指標，對凍融循環(huán)后的油頁巖廢渣粉煤灰土進行定量預測。

油頁巖廢渣粉煤灰土的基質吸力和平衡濕度仍尚待研究，系統(tǒng)研究油頁巖廢渣粉煤灰土路基填料的SWCC對其在平衡狀態(tài)下的濕度預估以及巖土分析都有重要意義?，F(xiàn)考慮季凍區(qū)的氣候狀況，對0、1、3、5次凍融循環(huán)后的油頁巖廢渣粉煤灰土路基填料(MC)及粉質黏土(SC)進行不同含水率下的基質吸力測量，系統(tǒng)分析凍融前后兩種填料的SWCC，并結合TMI指數(shù)(標準狀態(tài)下的路基模量濕度調整系數(shù))對兩種填料在吉林地區(qū)平衡濕度范圍提出預測，為實際工程提供參考。

1 試驗材料與方法

1.1 材料配合比確定

已有研究表明[9]，當油頁巖廢渣以總質量30%～45%摻量改良粉質黏土時會獲得最優(yōu)越的物理力學性能。粉質黏土在30%～40%時對油頁巖廢渣的強度提升效果最好。根據(jù)本課題組研究基礎，2∶1∶2(油頁巖∶粉煤灰∶粉質黏土，質量比)質量配合比下?lián)魧嵦匦暂^好、具有最大且最穩(wěn)定的CBR承載力。粉煤灰與粉質黏土比例1∶2時具有更好的穩(wěn)定性和耐久性。與原狀粉質黏土相比，該比例下的路基改良土壓實性和CBR明顯提高，液塑限參數(shù)略有降低。故本研究中采用油頁巖廢渣粉煤灰粉質黏土配合比為質量比2∶1∶2。

1.2 試驗材料與制備

試驗所用粉質黏土取自長春南湖附近某大型工地10 m深基坑均質土層。土質比較均勻，呈淡黃色。油頁巖廢渣取自吉林省汪清縣，渣塊表面粗糙內部顆粒大小不一，有層狀節(jié)理，錘擊后會碎裂成粉末狀灰渣及若干小塊。粉煤灰取自長春市第二熱電廠煤炭產熱廢渣，根據(jù)《粉煤灰混凝土應用技術規(guī)范》GB/T 50146—2014[14]，試驗用粉煤灰為F級類Ⅱ級，有良好的工程特性。

選取粒徑小于10 mm的油頁巖廢渣、粉煤灰和原狀粉質黏土，用自動振篩機對三種試樣進行篩分實驗，稱取每一級粒徑篩上的土樣質量，以橫坐標為篩孔直徑，縱坐標為小于某粒徑顆粒的質量百分數(shù)，繪制實驗材料級配曲線。三種材料各自級配曲線如圖1所示。原材料液塑限指標見表1。

將原材料過2 mm篩后烘干冷卻，按預設配合比拌勻，混合MC基本物理指標見表2，顆粒分析曲線如圖2所示。

表1 原材料的液塑限指標

表2 SC與MC的基本物理性質

圖1 原材料的顆粒曲線

圖2 SC與MC的顆粒曲線

配置含水率分別為20%、25%、30%、35%、40%的試樣，每種含水率土樣壓實度均為98%，制件過程采用LD189型制件脫模機壓實和脫模，再將不同含水率的土樣切成環(huán)刀大小的圓柱體試樣。

1.3 凍融循環(huán)試驗方法

凍結過程用冰柜進行，設定凍結溫度為-20 ℃，持續(xù)24 h，再將試樣置于室溫(24 ℃)融化，融化過程24 h，整個過程為一個循環(huán)， 凍融溫度及時間參考文獻[15]。為了在凍融循環(huán)期間保持樣品的水分含量不變，將試樣緊密包裹在防水薄膜中。每種含水率的試樣分別進行0、1、3、5次循環(huán)，然后測定試樣在凍融循環(huán)后的基質吸力。

1.4 基質吸力試驗方法

采用Whatman-42型無灰定量濾紙測量基質吸力，試驗標準參照ASTM-D5298-16[16]。將濾紙分為上中下三層，其中中間層濾紙為測定濾紙，上下兩層保證中間層測定濾紙不受污染。把它們置于兩相同條件圓柱土樣之間夾緊而后以電工膠帶纏緊用保鮮膜緊密包裹避免水分蒸發(fā)，置于密閉恒溫容器內平衡吸力7 d后進行吸力測定。7 d后取出中間層濾紙，利用精度為0.000 1 g的電子天平對其含水率進行精確稱量。所有稱取過程在5 s之內完成稱重以減小濾紙在空氣中吸、脫濕造成的誤差。

2 試驗結果討論

在SWCC中進氣值是曲線上的一個突變點[2]，突變點前為邊界效應段，在此階段幾乎所有土中的孔隙都充滿水，當吸力達到了進氣值后，含水量就會隨著吸力的增加而大幅度下降，此階段為過渡段。在過渡階段，隨著吸力增大，水呈液相流動隨吸力增加而迅速消散，孔隙中水的連通性隨著吸力值的增大而持續(xù)降低，達到殘余含水率θr?？梢哉J為是當液相開始變得不連續(xù)時的含水量值，當脫濕到這個值后，土樣中的水會越來越難于通過吸力的增大而排出，此階段成為殘余段。

Fredlund等[17-18]通過對實驗數(shù)據(jù)的歸納分析建立的描述吸力與土壤孔隙特性的關系方程，因為它廣泛適用于多種土壤并在全吸力范圍有著較好的擬合效果。為直觀體現(xiàn)SWCC凍融循環(huán)中的變化趨勢，采用Fredlund模型對試驗數(shù)據(jù)點進行線性擬合。

(1)

式(1)中：θ為含水率,%；Ψ為基質吸力，kPa；θs為代表Fredlund擬合曲線的起始位置的飽和含水量系數(shù)，%；a為曲線左起首個拐點(曲線由緩入陡)處的吸力值，kPa；m、n是影響土水特征曲線的土性參數(shù)，與擬合曲線形狀相關，無實際物理意義。此模型擬合曲線在半對數(shù)坐標系中呈類似S形狀態(tài)。

2.1 凍融循環(huán)后粉質黏土SWCC

經(jīng)過0、1、3、5次凍融循環(huán)后粉質黏土試樣的基質吸力與含水率變化規(guī)律如圖3所示，為更直觀體現(xiàn)隨著含水率變化的吸力變化趨勢，本節(jié)采用普通坐標系。采用Fredlund模型擬合后的參數(shù)見表3。

圖3 凍融循環(huán)后的SC土水特征曲線

表3 SC 模型擬合參數(shù)表

2.2 凍融循環(huán)后油頁巖廢渣粉煤灰土SWCC

采用Fredlund模型擬合后的擬合參數(shù)見表4。經(jīng)過0、1、3、5次凍融循環(huán)后的MC試樣的基質吸力與含水率變化規(guī)律如圖4所示，同樣采用普通坐標系。

圖4 凍融循環(huán)后的MC土水特征曲線

表4 MC 模型擬合參數(shù)表

2.3 平衡濕度分析與對比

《公路路基設計規(guī)范》[19]推薦的平衡濕度預估方法為區(qū)域分類預估法，潮濕類路基平衡濕度通常直接以路基相對于地下水位高度基質吸力預估模型直接預估基質吸力，再結合SWCC進行平衡濕度預估?；|吸力與地下水間預估表達式為

hm=γwy

(2)

式(2)中：hm為計算吸力值；y為計算點與地下水位間的距離；γw為水的重度。

干燥類路基平衡濕度主要受氣候影響，要根據(jù)TMI-wPI基質吸力預估模型結合SWCC進行預估，吸力與TMI指數(shù)間預估表達式為

hm=αeβ/(TMI+γ)+δ

(3)

式(3)中：TMI為濕度指數(shù)，受降雨量蒸發(fā)量平均溫度等影響；α、β、δ和γ是通過大量現(xiàn)場測量數(shù)據(jù)得到的回歸參數(shù)，無物理意義，已有研究表明它們主要受P200(通過0.074 mm篩的土粒含量)和塑性指數(shù)(PI)影響，用P200與PI的乘積來表征土組物理性質，記為wPI。曹長偉[20]通過大量現(xiàn)場數(shù)據(jù)以wPI為指標對土組參數(shù)進行差分分析，給出土組參數(shù)依據(jù)wPI范圍回歸的參考值，結果表明該方法誤差顯著低于地下水位預估誤差。本文研究對文獻[20]中大量現(xiàn)場數(shù)據(jù)進行了重新回歸，依據(jù)試驗土樣性質得到修正后的兩種土樣土組參數(shù)見表5。

表5 試驗材料的液塑限指標

從規(guī)范中獲取，吉林省TMI指數(shù)范圍為8.7～35.1。hml(SC)=1 535 kPa，hmh(SC)=3 678 kPa，hml(MC)=938 kPa，hmh(MC)=1 360 kPa，其中下標l表示下限，h表示上限。通過凍融前后的SWCC擬合數(shù)學模型，計算兩種試驗土該吸力范圍下的含水率范圍。SC未經(jīng)凍融前，濕度(體積含水率)預估范圍為25.82%～30.6%，5次凍融后濕度預估范圍為25.46%～29.34%。MC未經(jīng)凍融前，濕度(體積含水率)預估范圍為29.3%～32.45%，5次凍融后濕度預估范圍為22.2%～25.34%。未經(jīng)凍融前，同等條件下MC預估平衡濕度上下限均高于SC，但濕度范圍小于SC。凍融循環(huán)后兩種土樣平衡濕度范圍均發(fā)生由高至低的偏移，其中SC偏移幅度較小與凍融前較為接近，MC偏移較為明顯。經(jīng)歷凍融后，MC平衡濕度上下限間范圍仍小于SC。

3 結論

(3)根據(jù)TMI-wPI基質吸力預估模型結合SWCC進行對平衡濕度進行預估。未經(jīng)凍融前，SC濕度(體積含水率)預估范圍為25.82%～30.6%，MC濕度預估范圍為29.3%～32.45%，5次凍融后SC濕度預估范圍為25.46%～29.34%，MC濕度預估范圍為22.2%～25.34%。未經(jīng)凍融前，同等條件下MC預估平衡濕度上下限均高于SC，濕度范圍小于SC。凍融循環(huán)后兩種土樣平衡濕度范圍均發(fā)生由高至低的偏移，其中SC偏移幅度較小。經(jīng)歷凍融后，MC平衡濕度上下限間范圍仍小于SC。