馮蘭濤，客文凈，于會永，客海濱

（河鋼唐鋼，河北 唐山 063000）

1 概況

唐鋼3號高爐，是原2560m3高爐擴容改造為3200m3，設計采用碳磚—陶瓷杯復合爐缸爐底結構，爐頂為并罐無鐘爐頂，渣處理為輪法水沖渣，熱風爐為四座內燃式霍戈文熱風爐，采用交叉并聯送風制度。爐缸直徑12.4m，設有四個鐵口，32個風口。本體共設18段冷卻壁，1段～5段為光面鑄鐵冷卻壁，6段～9段為銅冷卻壁，10段～18段為鑄鐵鑲磚冷卻壁。2017年爐缸工作環(huán)境惡化，南北兩場時有爐溫偏差及渣鐵排放不均，氣流不穩(wěn)，原燃料質量變差，內控率指標明顯下滑。

2 指標分析

2017年8月份以后，煉鐵廠為響應冬季環(huán)保響應措施，燒結機頻繁的停機限產，高爐被迫大量配吃落地燒結礦，原燃料質量下降對高爐爐況造成負面影響逐步凸顯。主要表現是：高爐爐況順行狀態(tài)變差，氣流波動頻繁；高爐煤氣利用率低，燃料比高；爐缸溫度持續(xù)走低，爐缸堆積日益嚴重。從表1看出，高爐技術指標大幅下降，燃料消耗較大，煤氣利用差；高爐磚襯、壁體及靜壓波動較大，渣皮脫落較多，鐵水中Si、S波動，內控率33.7%，未完成公司內控率指標70%。

表1 唐鋼3號高爐部分技術指標

圖1 內控率折線圖

3 調整措施

3.1 布料制度的調整

我們本著“打開中心、穩(wěn)定邊緣，形成寬度適宜的礦焦平臺，深度適宜的中心漏斗，保持合適的礦焦層厚度，穩(wěn)定煤氣流，后逐步減少中心焦炭量”的思路進行了調整。適量減少中心焦炭來減小中心死焦堆的尺寸，增加邊緣焦炭，改善死料柱活性、善透氣和透液性，獲得合理的煤氣流分布，有一定的邊緣沒氣流，穩(wěn)定中心氣流，確保熱負荷穩(wěn)定，爐況順行，為高爐脫硫穩(wěn)定爐溫創(chuàng)造了條件。

表2 布料制度調整情況統(tǒng)計

3.2 提高原燃料質量

精料是高爐煉鐵的基礎，是高爐生產順行、指標先進、節(jié)約能耗的基礎和客觀要求。中心氣流對原燃料變化比較敏感。每一次原燃料的變差，變化最明顯的就是中心氣流。2017年8月份以后，原燃料質量下降，自產干焦灰分和硫分大幅上升，焦炭熱強度指標下降，對高爐爐況造成負面影響逐步凸顯。主要表現是：高爐爐況不順，波動頻繁，產能低；高爐煤氣利用率低，燃料比高；爐缸溫度持續(xù)走低，爐缸堆積日益嚴重。提前了解各入爐料的實際質量，發(fā)現波動及時采取措施。以3號高爐入爐焦炭為例，具體情況見下表3。

表3 唐鋼3號高爐自產焦炭指標，%

3.3 精細化控制

日常操作管理上，高爐實行精細管理和精準管理。倒班作業(yè)長按照操作方針執(zhí)行，強調堅持趨勢化管理和標準化作業(yè)，要對爐溫的變化提前預知、提前判斷、提前調劑的技能，做到早動、少動，保持熱制度的穩(wěn)定。爐內小班精心操作，穩(wěn)定爐溫、堿度，杜絕大提大拉，人為造成爐溫波動，爐溫控制在0.5左右。當入爐礦成分波動大時，及時調整配料結構，減小爐渣堿度波動，來穩(wěn)定爐渣脫硫能力，最終保證鐵水硫磺含量穩(wěn)定。

爐前精細操作，嚴格出鐵正點率和鐵口合格率，控制鐵口深度3m～3.3m，開口間距嚴格控制在20min以內，力爭零間隔出鐵；開口力爭一次性開全，避免鐵口不全、憋渣憋鐵；見渣時間超過40min，爐前聽指令打開另一鐵口，保證及時排凈渣鐵。

4 控制效果

通過爐料料制調整、提高原燃料質量、狠抓精細管理等措施，3號高爐爐缸活躍性和煤氣利用率得到了提升，內控率達到目標值，效果顯著。

圖2 內控率折線圖

表4 2017.7～2018.8內控率

5 結論

（1）通過精料、優(yōu)化爐料結構、改進高爐操作、穩(wěn)定高爐爐型，有利的促進了鐵水內控率指標的提高。

（2）保持爐況長期穩(wěn)定順行是提高高爐鐵水內控率的基礎。

（3）提高內控合格率取得了良好效果，降低了燃料比，為高爐降本增效創(chuàng)造了條件。