紀(jì)榮健，王 琪，盛 敏，楊建明，傅新雨

(1.鹽城工學(xué)院土木工程學(xué)院，鹽城 224051；2.江蘇科技大學(xué)土木工程與建筑學(xué)院，鎮(zhèn)江 212005)

0 引 言

我國鎳渣排放量巨大，不僅占用了大量土地，還對周邊生態(tài)環(huán)境產(chǎn)生嚴(yán)重不利影響，其資源化利用問題引起了廣泛關(guān)注。鎳渣的組分為SiO2、MgO、Fe2O3、Al2O3和CaO等，可歸結(jié)為FeO-SiO2系熔渣，其中的礦物相主要以玻璃態(tài)物質(zhì)存在，具有潛在的火山灰活性。目前鎳渣主要用作水泥混合材、礦物棉和井下填充材料等，每年的使用量不超過10%。磷酸鎂水泥(MPC)是一種新型無機(jī)膠凝材料，酸組分和堿組分的中和反應(yīng)生成了具有膠凝性的磷酸鹽[1]，MPC在常溫下固化，硬化快和早期強(qiáng)度高、體積穩(wěn)定性好、粘結(jié)力強(qiáng)[1-7]，在混凝土結(jié)構(gòu)修補(bǔ)材料、鋼基材和混凝土結(jié)構(gòu)防腐涂層、防火涂料、有毒廢棄物固化劑和核屏蔽材料等領(lǐng)域均有部分應(yīng)用[2，5]。MPC與富含Ca、Si、Al、Fe的礦物摻合相容性好，礦物摻合料中的Ca、Si、Al、Fe等可與MPC中的酸組分反應(yīng)，生成具有膠凝性的磷酸鹽水化產(chǎn)物填充MPC硬化體的結(jié)構(gòu)缺陷[8-13]。高鎂鎳渣中富含氧化鎂，易造成硅酸鹽水泥混凝土的安定性不良，不適宜作為水泥混合材。相反，在MPC體系中，氧化鎂為主要的反應(yīng)組分，且鎳渣中的Fe2O3和Al2O3也是MPC體系水化硬化過程中的有益成分。前期研究中，研制的復(fù)合緩凝劑[14]解決了MKPC的快凝問題，但水穩(wěn)定性差和成本高仍是MKPC基材料的應(yīng)用瓶頸。為此，本研究擬用高鎂鎳渣粉部分等量替代死燒氧化鎂粉作為堿組分制備MKPC，研究其對MKPC漿體性能的影響，期待實(shí)現(xiàn)鎳渣廢棄物的資源化，且達(dá)到改善MKPC漿體性能和降低MKPC成本的目的。

1 實(shí) 驗(yàn)

1.1 材 料

圖1 死燒MgO粉和高鎂鎳渣粉的粒徑分布Fig.1 Particle size distribution of dead burned MgO powder and high magnesium nickel slag powder

本研究用死燒氧化鎂粉比表面積為230 m2·kg-1，XRF結(jié)果表明其中MgO含量超過90%。由激光粒度儀測得的氧化鎂粉的粒徑分布見圖1，其平均粒徑為45.26 μm，小于10 μm的顆粒占5.5%。本研究用高鎂鎳渣粉來源于鹽城華拓鎳合金科技有限公司生產(chǎn)的鎳渣。由激光粒度儀測得的高鎂鎳渣粉的粒徑分布見圖1，其平均粒徑為38.71 μm，小于10 μm的顆粒占13.7%。XRF結(jié)果表明高鎂鎳渣微粉中SiO和MgO含量均超過30%，F(xiàn)e2O3含量超過8%。磷酸二氫鉀為無色或白色的柱狀晶體，主粒度為40/350～60/245(目/μm)。選擇自制的復(fù)合緩凝劑控制MKPC漿體的凝結(jié)時(shí)間，由硼砂(Na2B4O7·10H2O，簡略為NB)、十二水合磷酸氫二鈉(Na2HPO4·12H2O，簡略為DHP) 和無機(jī)氯鹽組成[14]，上述材料均為工業(yè)級。

按見表1配制各種MKPC 漿體，高鎂鎳渣粉(Ni)等量替代MgO粉量分別為0%～40%。由表1可知，隨著高鎂鎳渣粉的加入和含量的增加，流動度接近的新拌MKPC漿體的水灰比逐步減小。分析原因：死燒MgO粉中小于10 μm的顆粒僅占5.5%，填充性較差。高鎂鎳渣粉平均粒徑低于死燒MgO粉，小于10 μm的細(xì)顆粒占13.7%； 高鎂鎳渣經(jīng)過磨細(xì)后顆粒形態(tài)得到改善，顆粒級配趨于合理，表面光滑、致密；且高鎂鎳渣粉中含有大量的玻璃體，對水的吸附性小。上述因素均使高鎂鎳渣粉在新拌MKPC漿體中具有一定的增加流動度的作用。

表1 MKPC漿體的配合比和流動度Table 1 Mix proportion and fluidity of MKPC slurry

Note: S is high magnesium nickel slag， M is MgO， K is KH2PO4， CR is compound retarder.

1.2 試驗(yàn)方法

參考標(biāo)準(zhǔn)GB/T 2419—2005，制備MKPC漿體(25 ℃環(huán)境溫度和50%～70%的相對濕度)，用NLD-3水泥膠砂跳桌測試新拌MKPC漿體的流動度。將100 g 新拌MKPC漿體放入一個(gè)絕熱容器，用自動溫度記錄儀記錄MKPC漿體的溫度。制備30 mm×30 mm×30 mm的MKPC立方體試件和25 mm×25 mm×280 mm的MKPC棱柱體試件(兩端放置銅頭)，5 h后脫模，放室內(nèi)養(yǎng)護(hù)至規(guī)定齡期(溫度：(20±5) ℃，相對濕度：60%～80%)。部分試件自然養(yǎng)護(hù)1 d后放入(20±5) ℃的水中養(yǎng)護(hù)至規(guī)定齡期。取在不同養(yǎng)護(hù)條件下至規(guī)定齡期的MKPC試樣(在水中養(yǎng)護(hù)的試樣取出后需用濕布擦干表面水分)，測試其抗壓強(qiáng)度。將水養(yǎng)護(hù)的MKPC試樣的抗壓強(qiáng)度與同水化齡期自然養(yǎng)護(hù)試樣的抗壓強(qiáng)度相比較，得到其水養(yǎng)護(hù)抗壓強(qiáng)度剩余率。參照標(biāo)準(zhǔn) JC/T 603—2004，用千分尺測量5 h水化齡期的MKPC試件的長度作為初始長度值(L0)，并標(biāo)明測試方向，測試MKPC試件在規(guī)定水化齡期的長度(Lt)，其中水養(yǎng)護(hù)試件取出后需用濕布擦干表面水分。按公式εt=(Lt-L0)/250計(jì)算試件在t水化齡期的收縮率。

從不同齡期的MKPC破碎試件中取樣進(jìn)行微觀測試，由無水乙醇中止各齡期試樣的水化，測試前在60 ℃的真空干燥箱中烘干至恒重。粉末試樣由塊樣研磨后過200目的方孔篩制得。采用D/max-RB型X射線衍射(XRD)儀測定試樣的物相成分(工作條件：Cu Kα，管電壓40 kV，管電流100 mA，掃描范圍5°～80°(2θ)，掃描速度10°/min，步長0.02°)。用QUANTA200環(huán)境掃描電子顯微鏡觀察MKPC水化產(chǎn)物的形貌和進(jìn)行能譜分析。

2 結(jié)果與討論

2.1 抗壓強(qiáng)度

圖2(a)反映了高鎂鎳渣粉摻量對自然養(yǎng)護(hù)的MKPC試件抗壓強(qiáng)度的影響。結(jié)果表明：適量高鎂鎳渣粉的加入和摻量增加，會明顯降低MKPC試件的脫模強(qiáng)度(5 h)，如摻20%高鎂鎳渣粉的M2的抗壓強(qiáng)度為參考樣M0的50%。參考樣M0的1 d抗壓強(qiáng)度僅較脫模時(shí)略增，摻高鎂鎳渣粉的MKPC試件的抗壓強(qiáng)度增幅明顯，如M2的抗壓強(qiáng)度較脫模時(shí)增加了1倍，超過了同齡期參考樣M0的抗壓強(qiáng)度。參考樣M0的3 d抗壓強(qiáng)度略有倒縮，之后抗壓強(qiáng)度持續(xù)增長；摻高鎂鎳渣粉的MKPC試件的抗壓強(qiáng)度持續(xù)增長，摻10%～20%鎳渣粉的M1,M2的60 d抗壓強(qiáng)度略高于參考樣M0，摻30%～40%鎳渣粉的M3、M4的60 d抗壓強(qiáng)度較參考樣M0下降，但M4的60 d抗壓強(qiáng)度仍超過70 MPa。圖2(b)為不同高鎂鎳渣粉摻量的MKPC試件在自然養(yǎng)護(hù)和水養(yǎng)護(hù)條件下水化60 d時(shí)的抗壓強(qiáng)度及其對應(yīng)的水養(yǎng)護(hù)抗壓強(qiáng)度剩余率。水養(yǎng)護(hù)參考樣M0的60 d抗壓強(qiáng)度低于自然養(yǎng)護(hù)60 d的抗壓強(qiáng)度，其水養(yǎng)護(hù)抗壓強(qiáng)度剩余率為79.6%，摻10%～20%高鎂鎳渣粉M1和M2的水養(yǎng)護(hù)抗壓強(qiáng)度剩余率與參考樣M0接近，摻30%～40%高鎂鎳渣粉的M3和M4的水養(yǎng)護(hù)抗壓強(qiáng)度高于其自然養(yǎng)護(hù)的抗壓強(qiáng)度，水養(yǎng)護(hù)抗壓強(qiáng)度剩余率均超過100%。水養(yǎng)護(hù)條件下?lián)?0%～40%高鎂鎳渣粉的MKPC試件的抗壓強(qiáng)度均高于參考樣M0。

圖2 MKPC試件的抗壓強(qiáng)度發(fā)展和水養(yǎng)護(hù)抗壓強(qiáng)度剩余率
Fig.2 Compressive strength development and compressive strength residual rate in water curing of MKPC specimens

對硬化的MKPC漿體而言，影響其抗壓強(qiáng)度的主要因素為：水化產(chǎn)物生成量、水化產(chǎn)物晶體生長的完好程度及其穩(wěn)定性、水化產(chǎn)物結(jié)晶接觸點(diǎn)間的粘結(jié)力以及未水化MgO顆粒的微集料作用。高鎂鎳渣粉中的MgO主要以穩(wěn)定的化合態(tài)存在，在新拌MKPC漿體的酸性環(huán)境下溶解度較死燒MgO低；水化初期，由于參與溶解和水化反應(yīng)的有效MgO含量減少，MKPC漿體的早期水化反應(yīng)速度減慢、水化程度降低和水化物生成量減少，進(jìn)而使MKPC硬化體的脫模強(qiáng)度較低。適量高鎂鎳渣粉的加入可改善死燒MgO粉的顆粒級配，使MKPC漿體易于澆注密實(shí)，硬化時(shí)多余水分蒸發(fā)形成的孔隙率減少，孔結(jié)構(gòu)得到改善；高鎂鎳渣粉中的粗顆粒以易磨性差的鐵鎂橄欖石和石英為主，具有硬度高、抗侵蝕和化學(xué)穩(wěn)定性好等特點(diǎn)，在MKPC硬化體中可起到微集料作用。上述作用均使自然養(yǎng)護(hù)的MKPC試件1 d抗壓強(qiáng)度增加明顯，部分已高于同齡期參考樣。隨著高鎂鎳渣粉摻量的進(jìn)一步增加，參與水化反應(yīng)的有效堿組分減少，水灰比亦進(jìn)一步減小，在自然養(yǎng)護(hù)環(huán)境下生成的具有膠凝性的水化產(chǎn)物減少，進(jìn)而導(dǎo)致其抗壓強(qiáng)度下降。

初步凝結(jié)硬化后進(jìn)入水養(yǎng)護(hù)的MKPC試件，水環(huán)境對其存在兩種作用，一種是表面未反應(yīng)的磷酸鹽的溶解使MKPC試件周圍環(huán)境水呈弱酸性，MKPC硬化體表面部分已生成的水化產(chǎn)物MgKPO4·6H2O(MKP)在弱酸性水環(huán)境下水解，這造成MKPC硬化體表面和內(nèi)部孔隙和裂紋的增加，最終導(dǎo)致結(jié)構(gòu)密實(shí)度和抗壓強(qiáng)度下降[15]。另一種是環(huán)境水滲入MKPC硬化體內(nèi)，富水環(huán)境使未反應(yīng)的酸堿組分繼續(xù)水化，生成較多的磷酸鹽水化物填充MKPC硬化體內(nèi)部孔隙和裂紋，最終導(dǎo)致硬化體的結(jié)構(gòu)密實(shí)度和抗壓強(qiáng)度提高[16-17]。本研究的MKPC試件自然養(yǎng)護(hù)1 d后開始水養(yǎng)護(hù)，在飽水環(huán)境中兩種作用同時(shí)存在。對水養(yǎng)護(hù)的參考樣M0而言，已生成的MKP的水解流失大于新生水化物MKP的填充，使硬化體的孔結(jié)構(gòu)劣化，加之飽水狀態(tài)使硬化體中的水化產(chǎn)物結(jié)晶接觸點(diǎn)溶解和粘結(jié)削弱，水養(yǎng)護(hù)M0的60 d抗壓強(qiáng)度較自然養(yǎng)護(hù)的明顯降低。含10%～20%高鎂鎳渣粉的M1和M2試件，在飽水環(huán)境下受到同樣的作用，水穩(wěn)定性和參考樣一致。含30%～40%高鎂鎳渣粉的M3和M4試件，由于有效堿組分死燒MgO含量較低，早期水化程度較參考樣明顯降低(見圖2)，入水前未參與反應(yīng)的磷酸鹽含量較高，雖然飽水環(huán)境下MKPC硬化體的上述兩種作用同時(shí)存在，但未反應(yīng)組分的繼續(xù)水化起主導(dǎo)作用，使水養(yǎng)護(hù)60 d的MKPC硬化體中MKP的生成量增加，且由于MKPC硬化體已轉(zhuǎn)呈弱堿性，高鎂鎳渣粉中的玻璃體的活性在富水的堿性環(huán)境下被激發(fā)，參與了后續(xù)的水化反應(yīng)，生成的水化產(chǎn)物進(jìn)一步填充硬化體孔隙和裂縫，使MKPC硬化體的結(jié)構(gòu)更趨致密，進(jìn)而使MKPC硬化體的水穩(wěn)定性改善。

2.2 變 形

圖3 MKPC試件的體積收縮率Fig.3 Volume shrinkage of MKPC specimens

圖3為不同高鎂鎳渣粉摻量的MKPC試件在水化開始60 d的體積收縮率。參考樣M0的收縮變形主要發(fā)生在水化開始28 d，后期變形速度減緩，28 d和60 d的體積收縮率分別為3.62×10-4和4.44×10-4。已知硅酸鹽水泥砂漿水化開始14 d收縮應(yīng)變?yōu)?0×10-4～50×10-4[18]，MKPC試件的收縮變形率較其降低了一個(gè)數(shù)量級。含高鎂鎳渣粉的MKPC試件的收縮變形較參考樣M0減小，高鎂鎳渣粉含量越高，試件的收縮變形減少幅度越大。如含20%高鎂鎳渣粉的M2水化28 d和60 d時(shí)體積收縮率分別為2.10×10-4和2.58×10-4，而M3的收縮率分別為1.75×10-4和2.14×10-4，分別僅占M0的48.3%和48.1%。表明，添加適量的高鎂鎳渣粉可以減少M(fèi)KPC漿體的收縮變形。

MKPC漿體凝結(jié)硬化過程的收縮變形主要關(guān)聯(lián)到硬化反應(yīng)的繼續(xù)進(jìn)行和自由水分的蒸發(fā)。且自由水分蒸發(fā)是干燥收縮產(chǎn)生的主要原因之一，由于硬化的MKPC基體內(nèi)部水化反應(yīng)的進(jìn)一步進(jìn)行和氧化鎂水化所產(chǎn)生的體積增加，干燥收縮可得到一定的補(bǔ)償[18]。MKPC漿體的初始水灰比較低，可供蒸發(fā)的自由水量少，且MgO顆粒為表面反應(yīng)，其收縮變形明顯低于硅酸鹽水泥基材料。含高鎂鎳渣粉的MKPC試件，由于初始水灰比較參考樣更低，自由水蒸發(fā)產(chǎn)生的干燥收縮進(jìn)一步減少。加之高鎂鎳渣粉中難磨粗顆粒的微集料作用，其體積收縮亦會得到抑制。高鎂鎳渣粉含量越多，上述作用越明顯。伴隨MKPC的漿體水化，其pH值從弱酸性迅速提高到呈弱堿性，高鎂鎳渣粉中非晶相的活性會被激發(fā)，參與水化反應(yīng)，生成的水化產(chǎn)物進(jìn)一步填充硬化體的孔隙和裂縫，使MKPC硬化體的總孔隙率較參考樣明顯降低，這也使含高鎂鎳渣粉的MKPC硬化體的收縮變形減少。

2.3 水化溫度

圖4為新拌MKPC漿體的體系溫度變化。所有新拌MKPC漿體均有兩個(gè)水化溫度峰，且第一個(gè)水化溫度峰值不超過40 ℃，驗(yàn)證了復(fù)合緩凝劑的緩凝效果。第一次溫升由死燒MgO粉在酸性條件下的溶解和生成鎂離子的放熱過程控制，第二次溫升為水解得到的鈣鎂離子和磷酸根離子發(fā)生酸堿中和反應(yīng)放熱導(dǎo)致，兩溫度峰之間的休止期由復(fù)合緩凝劑的緩凝作用產(chǎn)生[4]。加入適量高鎂鎳渣粉使新拌MKPC漿體的第一個(gè)水化溫度峰值略為降低，且高鎂鎳渣粉摻量越多，溫度峰值降低越多。含高鎂鎳渣粉的MKPC漿體的第二個(gè)水化溫度峰出現(xiàn)時(shí)間較參考樣M0明顯推遲，且高鎂鎳渣粉摻量越大，推遲時(shí)間越長。含高鎂鎳渣粉的MKPC漿體的第二個(gè)水化溫度峰值均低于參考樣，含量越大其峰值溫度降低越多。結(jié)果表明：適量高鎂鎳渣粉會延緩新拌MKPC漿體的水化反應(yīng)速度，使其早期水化程度降低。

圖4 新拌MKPC漿體的水化溫度
Fig.4 Hydration temperature of freshly mixed MKPC slurry

圖5 MKPC樣品的XRD譜(60 d)
Fig.5 XRD patterns of MKPC samples(60 d)

2.4 XRD分析

圖5為水化60 d的參考樣M0和含30%高鎂鎳渣粉的M3的XRD譜。自然養(yǎng)護(hù)的M0和M3樣品，主要特征峰位置基本一致，為主要水化產(chǎn)物MgKPO4·6H2O(MKP)和未水化的MgO的特征峰，有1處KCl晶體的特征峰，為復(fù)合緩凝劑中的氯離子與磷酸鹽中的鉀離子結(jié)合形成；M3中增加了Fe2O3，F(xiàn)e3(PO4)2·H2O，SiOx·H2O和(FeMg)3Si4O10(OH)2的特征峰，其中的Fe2O3和(FeMg)3Si4O10(OH)2應(yīng)來源于高鎂鎳渣粉原料，F(xiàn)e3(PO4)2·H2O，SiOx·H2O的存在表明高鎂鎳渣粉中的玻璃相被激發(fā)參與了水化反應(yīng)，生成了鐵的磷酸鹽和二氧化硅水合物。兩種MKPC樣品在20.96°的 2θ處的主特征峰強(qiáng)度基本一致，結(jié)合圖5和圖6(a)、圖6(c)的SEM分析結(jié)果，應(yīng)是MKPC硬化體中的MKP的結(jié)晶程度一致。水養(yǎng)護(hù)M0與自然養(yǎng)護(hù)的M0比較，在20.96°的2θ處的MKP主特征峰的峰強(qiáng)度有明顯差別，水養(yǎng)護(hù)M0的MKP主特征峰強(qiáng)度(61)明顯高于自然養(yǎng)護(hù)的M0(46)，結(jié)合圖6(a)、(b)的SEM的分析結(jié)果，表明水養(yǎng)護(hù)M0樣品中MKP的結(jié)晶程度高于自然養(yǎng)護(hù)的M0樣品。水養(yǎng)護(hù)M3中，MKP的主特征峰強(qiáng)度(55)略高于自然養(yǎng)護(hù)的M3樣品(46)，結(jié)合圖6(b)、(d)的SEM結(jié)果，水養(yǎng)護(hù)MKPC樣品中MKP的生成量較高和結(jié)晶程度較高。無論是自然養(yǎng)護(hù)還是水養(yǎng)護(hù)的M3樣品，在21.5°～21.6°的2θ處的特征峰強(qiáng)度(46，53)都明顯高于對應(yīng)的M0樣品(22，41)，是因?yàn)槎嗔薙iOx·H2O的特征峰。

2.5 SEM-EDS分析

圖6為參考樣M0和含30%高鎂鎳渣粉的M3在自然養(yǎng)護(hù)和水養(yǎng)護(hù)60 d后取硬化體小塊斷面測得的SEM照片。自然養(yǎng)護(hù)的M0樣品的斷面窩中，細(xì)長棒狀晶體堆積在一起形成網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)(圖6(a))，區(qū)域A的EDS分析結(jié)果見表2，由C,O,Na,Mg,P,Cl和K元素組成，參考XRD結(jié)果，推測為MKPC漿體的主要水化產(chǎn)物MKP和未反應(yīng)的MgO。圖6(b)是水養(yǎng)護(hù)60 d的M0樣品斷面的SEM照片，斷面窩中堆積柱狀晶體，尺寸明顯大于圖6(a)中的晶體，且結(jié)晶程度較高，這與XRD分析結(jié)果一致。這些晶體堆積松散，表面有腐蝕痕跡且有絮狀水化產(chǎn)物附著，應(yīng)為新生成的水化物。點(diǎn)B由元素C,O,Mg,P,K和Na元素組成， 同樣為MKP(表2)。圖6(c)是自然養(yǎng)護(hù)60 d的M3樣品斷面的SEM照片，柱狀晶體堆積在一起，晶體尺寸與圖6(a)的晶體尺寸接近，點(diǎn)C的EDS分析結(jié)果見表2，由O,Mg,P,Cl和K元素組成，結(jié)合XRD結(jié)果，是MKP。窩邊無定形相點(diǎn)D的EDS分析表明其由元素C，O，Na，Mg，Si，Al，P，Cl，K，Ca，F(xiàn)e和Ni組成，表明高鎂鎳渣粉中的部分元素滲入水化物中。圖6(d)為水養(yǎng)護(hù)60 d 的M3樣品斷面的SEM照片，柱狀晶體呈近程有序排列，晶體尺寸較自然養(yǎng)護(hù)的M3的明顯增加。晶體間填充著一些無定型相，點(diǎn)E由C，O，Mg，Si，Al，K和Fe元素組成，窩邊點(diǎn)F的EDS結(jié)果證實(shí)，其由C，O，Na，Mg，Si，P，Cl和K組成，也表明鎳渣粉中的部分元素滲入水化物中。

圖6 MKPC樣品的SEM照片(60 d)
Fig.6 SEM images of MKPC samples(60 d)

表2 MKPC樣品的微區(qū)元素分布
Table 2 Distribution of microzone elements of MKPC samples

/wt%

3 結(jié) 論

(1)適量高鎂鎳渣粉可改善新拌MKPC漿體中堿組分的顆粒級配，其中小于10 μm的細(xì)顆粒填充在死燒氧化鎂粉顆粒的空隙中，可擠出空隙間的自由水，使MKPC漿體的流動度提高。

(2)大摻量高鎂鎳渣粉可明顯改善MKPC硬化體的水穩(wěn)定性。含30%～40%高鎂鎳渣粉的MKPC試件的60 d抗壓強(qiáng)度較參考樣下降，但仍超過70 MPa。含30%～40%鎳渣粉的MKPC試件的水養(yǎng)護(hù)抗壓強(qiáng)度高于其自然養(yǎng)護(hù)的抗壓強(qiáng)度，水養(yǎng)護(hù)抗壓強(qiáng)度剩余率均超過100%。由于大摻量高鎂鎳渣粉的早期水化程度低，飽水環(huán)境下MKPC硬化體中未反應(yīng)組分的繼續(xù)水化起主導(dǎo)作用，使水養(yǎng)護(hù)60 d的MKPC硬化體中MKP的生成量增加；隨著MKPC硬化體從弱酸性轉(zhuǎn)呈弱堿性，高鎂鎳渣粉中的玻璃體的活性在富水的堿性環(huán)境下被激發(fā)，參與了后續(xù)的水化反應(yīng)，生成的水化產(chǎn)物進(jìn)一步填充硬化體孔隙和裂縫，使MKPC硬化體結(jié)構(gòu)趨于致密，水穩(wěn)定性改善。

(3)適量鎳渣粉可明顯改善MKPC硬化體的收縮變形，且摻量越大MKPC試件的收縮變形減少幅度越大。如摻30%鎳渣粉的MKPC漿體水化60 d時(shí)干燥收縮率為參考樣的48.1%。這緣于含高鎂鎳渣粉的MKPC漿體的初始水灰比較低和高鎂鎳渣粉中難磨粗顆粒的微集料作用，使MKPC硬化體的總孔隙率明顯減少。