許佳慶
(陽泉煤業(yè)(集團(tuán))有限責(zé)任公司機電動力部,山西 陽泉045000)
礦井通風(fēng)系統(tǒng)作為煤炭開采過程中重要的安全保障設(shè)備,在將礦井中的有害氣體排出的同時,還將礦井外的新鮮空氣輸入到礦井中,以保證井下作業(yè)人員的健康和安全,因此礦用通風(fēng)機在礦井生產(chǎn)作業(yè)過程中起著極其重要的作用[1-2]。主軸作為礦用通風(fēng)機的核心部件,其自身結(jié)構(gòu)強度對通風(fēng)機的可靠運行影響較大,加之風(fēng)機工作環(huán)境較為惡劣,如潮濕、腐蝕氣體侵蝕等,長時間的連續(xù)工作對風(fēng)機主軸可靠性要求較高[3-6]。鑒于主軸對于風(fēng)機工作的重要性和風(fēng)險性,本文對主軸的結(jié)構(gòu)強度進(jìn)行有限元分析,找出風(fēng)機主軸的強度薄弱點,提出主軸改進(jìn)優(yōu)化建議具有重要意義。
礦用離心式通風(fēng)機的結(jié)構(gòu)簡易,主要由底座、蝸殼等結(jié)構(gòu)組成。工作過程中底座固定在地基表面,主要起著固定和支撐主軸的作用;風(fēng)機主軸兩端分別用于連接電機和葉輪組;蝸殼的作用是把葉輪吹出的氣體導(dǎo)向輸送管道中,實現(xiàn)空氣的交換與流通。在能量傳遞方面,電機輸出的能量通過主軸中的鍵配合以扭矩的形式傳遞給葉輪,推動葉輪的旋轉(zhuǎn),實現(xiàn)礦井內(nèi)部空氣的流通。
由工作原理可知,風(fēng)機正常工作時,主軸除了承受自身重力外,靠近電機的一端承受電機輸出的扭矩,扭矩大小由電機的功率和轉(zhuǎn)速決定,靠近葉輪的一端主要承受葉輪組的重量,同時主軸兩端還需要承受軸承的支撐約束。
為了更好地觀察風(fēng)機工作時主軸的應(yīng)力分布狀態(tài),確定主軸是否具有足夠的強度,保證其工作的可靠性,以某型號礦用通風(fēng)機的主軸為研究對象,對其進(jìn)行了三維模型的建立和靜力學(xué)有限元分析,以便確定主軸內(nèi)部應(yīng)力分布狀態(tài),找出局部應(yīng)力最大的位置,為主軸結(jié)構(gòu)的改進(jìn)優(yōu)化提供參考。
根據(jù)某型號礦用通風(fēng)機的主軸工程圖尺寸,運用Pro/E5.0三維繪圖軟件,通過旋轉(zhuǎn)凸臺、拉伸切除和鏡像等實體操作,實現(xiàn)了主軸臺肩、鍵槽等實體特征的繪制,由于主軸倒角特征在ANSYS軟件中容易發(fā)生識別困難和網(wǎng)格劃分不均的現(xiàn)象,在建立主軸的三維模型時對其倒角進(jìn)行了簡化處理,簡化后的主軸模型如圖1所示。
圖1 風(fēng)機主軸三維模型
2.2.1 材料屬性設(shè)置
風(fēng)機主軸的材料為45號鋼,其主要屬性參數(shù)見表1。將建立好的主軸三維模型導(dǎo)入ANSYS workbench軟件中,完成主軸材料屬性定義。
表1 材料屬性
2.2.2 網(wǎng)格劃分
考慮到在仿真過程中的高計算精度、低計算資源占比和主軸的復(fù)雜程度,在網(wǎng)格劃分過程中選擇了四面體SOLID92單元,同時鑒于鍵槽處集中承受傳動扭矩,容易出現(xiàn)應(yīng)力集中的現(xiàn)象,所以在網(wǎng)格劃分過程中對鍵槽進(jìn)行了局部網(wǎng)格細(xì)化處理。網(wǎng)格劃分后的主軸模型如圖2所示,局部網(wǎng)格細(xì)化后的鍵槽特征如圖3所示。
圖2 主軸模型網(wǎng)格圖
圖3 局部網(wǎng)格細(xì)化后的鍵槽
2.2.3 施加約束和載荷
有限元分析中約束的添加主要是確定部件的邊界條件,合理簡化邊界條件不僅可以提高仿真計算的精確度,還可以減少計算任務(wù)量和縮短計算時間。主軸兩端處的軸肩限制了主軸的軸向位移,在此處添加移動約束,為了防止在計算過程中由于缺少約束導(dǎo)致的主軸整體平移現(xiàn)象,這里添加了軟彈簧約束設(shè)置,可以保證不會出現(xiàn)主軸平移導(dǎo)致的計算失敗問題,并且軟彈簧約束不會對計算結(jié)果產(chǎn)生影響。在靜力學(xué)分析中,需要把主軸工作過程中所承受的動載荷轉(zhuǎn)化為集中靜載荷施加到主軸上,具體受力情況如下:工作過程中主軸承受自身的重量,均布分布在主軸上;主軸的一端承受葉輪組件產(chǎn)生的重量,經(jīng)計算其大小為335 N,與重力方向一致施加在主軸與葉輪組接觸的上表面;電機輸出的扭矩施加到鍵槽側(cè)面,由電機的功率和轉(zhuǎn)速計算出扭矩為1 647 N·m,再由力與扭矩的關(guān)系計算得出鍵槽側(cè)面所施加的壓力。
在ANSYS中完成前處理(材料屬性設(shè)置、網(wǎng)格劃分、約束和載荷添加)后,即可進(jìn)行求解計算,并通過軟件強大的后處理功能可以得到我們所關(guān)注的變形、應(yīng)力、應(yīng)變等的云圖分布情況,由主軸的云圖分布可以直觀便捷得地到主軸的內(nèi)部受力情況。風(fēng)機主軸強度仿真重點關(guān)注的是主軸的強度,因此此處提取主軸的應(yīng)力分布云圖進(jìn)行分析,結(jié)果如圖4所示。
圖4 主軸應(yīng)力(MPa)分布云圖
從圖4中風(fēng)機主軸的應(yīng)力分布云圖可以得出,主軸上的最大應(yīng)力值為343.33 MPa,與45號鋼的屈服強度355 MPa相比較極為接近,同時風(fēng)機主軸其他位置的應(yīng)力分布較為均勻,最小應(yīng)力值接近0 MPa。由于風(fēng)機主軸應(yīng)力集中位置的應(yīng)力值與主軸材料的屈服強度接近,使得主軸工作過程中遇到過載或者動載荷時,存在主軸壓潰破壞的風(fēng)險,不能百分之百保證主軸運行的可靠性,給工作面內(nèi)的作業(yè)人員帶來了安全隱患。由風(fēng)機主軸的應(yīng)力分布云圖還可以看出主軸的最大應(yīng)力出現(xiàn)在主軸端部的鍵槽擠壓面位置,可以確定該位置是主軸中最容易出現(xiàn)壓潰破壞的位置。
風(fēng)機主軸端部的鍵槽擠壓面位置出現(xiàn)應(yīng)力最大現(xiàn)象的主要原因是鍵槽端面需要承受主軸所需傳遞的扭矩,需要全部由主軸鍵槽的擠壓端面承載,同時軸承鍵槽擠壓面的承載面積較小,這就導(dǎo)致主軸鍵槽端面擠壓面的單位面積受力大大提高,出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象。該種情況下如果鍵槽擠壓面長時間處于過載或者突然承受動載時,極有可能引發(fā)鍵槽擠壓面的壓潰破壞,導(dǎo)致主軸的破壞失效。主軸破壞失效將會使風(fēng)機主軸喪失能量傳遞功能,導(dǎo)致風(fēng)扇不能正常工作,不能對礦井內(nèi)部進(jìn)行通風(fēng),進(jìn)而提高煤礦內(nèi)部有毒氣體的含量,對工作人員的生命安全造成威脅,如果礦井內(nèi)部可燃?xì)怏w濃度達(dá)到一定程度時還存在爆炸的危險,因此有必要對風(fēng)機主軸及鍵槽進(jìn)行優(yōu)化改進(jìn),以此提高風(fēng)機主軸的強度,滿足風(fēng)機可靠運行的要求。
通過對主軸應(yīng)力分布云圖的分析,得出了主軸上極易出現(xiàn)破壞的位置是鍵槽處,為了提高主軸的整體強度和避免發(fā)生鍵槽壓潰造成的傳動失效問題,提出加強改進(jìn)建議如下:
1)增加鍵槽與鍵的擠壓面積,具體措施有:增加單個鍵槽與鍵的擠壓面積;在不改變單個鍵槽與鍵的擠壓面積的條件下增加鍵槽和鍵的數(shù)量。通過增加擠壓面積可以減小單位面積上的受力,從而減少應(yīng)力集中的現(xiàn)象。
2)合理設(shè)計鍵槽根部的圓角過度,減少加工生產(chǎn)時刀痕對主軸強度的影響,同時在軸、鍵槽和軸孔的安裝過程中應(yīng)采取防松措施,來使主軸傳動更加牢固穩(wěn)定,防止主軸旋轉(zhuǎn)過程中出現(xiàn)動載的出現(xiàn)。
3)對鍵槽處進(jìn)行表面強化處理,提高鍵槽的抗疲勞能力,具體措施有:表面進(jìn)行高頻淬火、滲碳等熱處理;表面進(jìn)行碾壓、噴丸等強化處理,以此通過增加表面強度來增加鍵槽的抗破壞能力。
4)更換強度更好的材料進(jìn)行主軸的加工制造,提高主軸整體的屈服強度和抗拉強度值,保證主軸工作過程中能夠承受更大的載荷。
5)提高風(fēng)機的日常維護(hù)和保養(yǎng)頻次,重點檢查主軸的鍵槽位置的配合情況,當(dāng)主軸與電機之間存在的旋轉(zhuǎn)間隙較大時,需要及時進(jìn)行拆卸檢查,確定主軸是否出現(xiàn)壓潰現(xiàn)象,如果存在壓潰現(xiàn)象,需要完成主軸的更換,進(jìn)而保證主軸的工作可靠性,提高風(fēng)機的工作穩(wěn)定性。
1)靜力學(xué)強度分析結(jié)果表明,最大應(yīng)力值出現(xiàn)在主軸鍵槽位置,最大應(yīng)力接近45號鋼的屈服強度,存在使用中壓潰的風(fēng)險。
2)結(jié)合主軸鍵槽處應(yīng)力集中的可能原因,提出了優(yōu)化改進(jìn)主軸建議,以便提高風(fēng)機主軸運轉(zhuǎn)的可靠性,延長礦用風(fēng)機的使用壽命。