趙柏楊，夏連晶

（大慶油田第四采油廠，黑龍江大慶163511）

殼牌石油公司實(shí)驗(yàn)室在1990年開(kāi)始研究大分子內(nèi)烯烴與SO3的磺化過(guò)程和由此產(chǎn)生的產(chǎn)品［1］。2008年，俄羅斯West Salym油田將內(nèi)烯烴磺酸鹽應(yīng)用于礦場(chǎng)試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)水驅(qū)后90%的剩余油得到動(dòng)用，取得了良好的效果［2］。將高分子內(nèi)烯烴磺酸鹽與助表劑和堿復(fù)配后，展現(xiàn)出界面活性較高、增溶能力較強(qiáng)和界面張力較低的特點(diǎn)，同時(shí)該體系可以明顯提高采收率［3］。高分子內(nèi)烯烴磺酸鹽能應(yīng)用于更為廣泛的油藏條件。國(guó)外從內(nèi)烯烴磺酸鹽的制備到內(nèi)烯烴磺酸鹽驅(qū)油體系的復(fù)配都進(jìn)行了全面深入地研究。目前國(guó)內(nèi)絕大多數(shù)油田已進(jìn)入開(kāi)發(fā)中高后期，未來(lái)低滲透油氣田必然會(huì)成為保障油氣產(chǎn)量的首要開(kāi)發(fā)目標(biāo)，尋找高性能的微乳液配方成為當(dāng)務(wù)之急。丁穎等［4］發(fā)現(xiàn)高分子量?jī)?nèi)烯烴磺酸鹽對(duì)高含蠟量和高黏度原油有著非常好的驅(qū)替效果。當(dāng)高碳數(shù)內(nèi)烯烴磺酸鹽與適量的助表劑、堿和鹽復(fù)配時(shí)，微乳液的相行為類(lèi)型和超低表面張力均能大幅改善驅(qū)油條件，提高驅(qū)油效率［5-6］。目前國(guó)內(nèi)對(duì)于高分子內(nèi)烯烴磺酸鹽微乳液的研究多應(yīng)用于中高滲油藏，缺乏對(duì)于低滲透油藏應(yīng)用的研究，同時(shí)有關(guān)高分子內(nèi)烯烴磺酸鹽微觀驅(qū)油機(jī)理的研究較少。

筆者首先通過(guò)正交實(shí)驗(yàn)確定高分子內(nèi)烯烴磺酸鹽微乳液最佳相態(tài)配方；接著通過(guò)微觀驅(qū)油實(shí)驗(yàn)研究微乳液微觀驅(qū)油機(jī)理，對(duì)微乳液在低滲透油藏微小孔道的微觀力以及相行為進(jìn)行可視化研究；然后進(jìn)行低滲透巖心驅(qū)油實(shí)驗(yàn)，對(duì)微乳液宏觀驅(qū)油效果進(jìn)行分析；最后對(duì)高分子內(nèi)烯烴磺酸鹽微乳液的性能進(jìn)行評(píng)價(jià)，并在大慶榆樹(shù)林油田進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)。該研究對(duì)于改善低滲透油藏驅(qū)替環(huán)境和提高采收率具有重要的意義。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 材料與儀器

內(nèi)烯烴磺酸鹽（C24-28IOS），自制；正己烷，分析純，東莞市源旺化工有限公司；t-戊醇、氯化鈉，分析純，上海進(jìn)才石油化工有限公司；碳酸鈉，分析純，青島鵬興化工科技有限公司；二次去離子水；原油，大慶油田榆樹(shù)林采油廠；模擬油由原油和煤油配制，黏度（45℃）約為10 mPa·s；低滲透人造巖心，2.5×2.5×10（cm）；模擬地層水，礦化度5888.4 mg/L，離子組成（mg/L）為：Na++K+2013.9、Ca2+116.2、Mg2+19.5、SO42-14.41、HCO3-1034.9、Cl-2559.5；注入水，礦化度485 mg/L，pH值為7.64，NaHCO3型，離子組成（mg/L）為：Na++K+28.3、Ca2+64.1、Mg2+21.9、SO42-11.5、HCO3-350、Cl-8.86；親水透明微觀刻蝕玻璃模型，40 mm×40 mm，潤(rùn)濕性與現(xiàn)場(chǎng)一致；朝陽(yáng)溝油田天然巖心砂。

UX-2型雙聯(lián)恒溫箱，江蘇聯(lián)友科研儀器有限公司；85-2型磁力攪拌器，青島聚創(chuàng)環(huán)保有限公司；HKY型恒速恒壓驅(qū)替泵、CK-1型真空泵，海安縣石油科研儀器有限公司；BS355巖心切割機(jī)，德陽(yáng)福瑞達(dá)有限公司；DY-4型高壓洗油儀，南通市中京機(jī)械有限公司；HBS-400型恒速恒壓驅(qū)替泵，南通市中京機(jī)械有限公司；BX43型奧林巴斯顯微鏡，上海普赫光電科技有限公司；TX-500D旋轉(zhuǎn)界面張力儀，北京北信科儀分析儀器有限公司；馬爾文3000激光粒度儀，上海思百吉儀器系統(tǒng)有限公司；CIR-100界面流變儀，英國(guó)Camtel公司。

1.2 實(shí)驗(yàn)方法

（1）IOS中相微乳液的制備

配制含有C24-28IOS、t-戊醇、NaCl和Na2CO3的水溶液5 mL；向試管中加入5 mL正己烷，用磁力攪拌器攪拌均勻使整個(gè)體系充分混合之后放入45℃的恒溫箱中靜置；每隔一段時(shí)間讀取各相體積，直到每相體積穩(wěn)定，并記錄每相體積界面刻度。設(shè)計(jì)了L9（34）的正交實(shí)驗(yàn)［7-8］，見(jiàn)表1。其中，固定油和水的體積比為1∶1，表面活性劑、助溶劑和醇加量均為質(zhì)量分?jǐn)?shù)。

表1 新型內(nèi)烯烴磺酸鹽微乳液正交實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)表

（2）IOS微乳液微觀驅(qū)油實(shí)驗(yàn)

選取透明刻蝕玻璃用于模擬地層微觀孔隙結(jié)構(gòu)，計(jì)算機(jī)將顯微鏡獲取的圖像進(jìn)行數(shù)值分析，并對(duì)水驅(qū)后剩余油的成因及類(lèi)型進(jìn)行區(qū)分，對(duì)后續(xù)微乳液驅(qū)油效果進(jìn)行可視化分析。實(shí)驗(yàn)設(shè)備及流程見(jiàn)圖1。實(shí)驗(yàn)步驟為：過(guò)濾原油及注入水，防止阻塞模型；模型抽真空后飽和模擬油；利用驅(qū)替泵以0.03 mL/h速度對(duì)玻璃模型進(jìn)行恒速恒壓水驅(qū)油，水驅(qū)至含水95%，用配好的IOS微乳液繼續(xù)驅(qū)替，計(jì)算機(jī)收集剩余油形態(tài)及分布圖像資料；分析圖像；清洗刻蝕玻璃模型；重復(fù)上述步驟。實(shí)驗(yàn)溫度為45℃。

圖1 IOS微乳液微觀驅(qū)油實(shí)驗(yàn)裝置示意圖

（3）IOS微乳液巖心流動(dòng)實(shí)驗(yàn)

經(jīng)測(cè)定，0.3%C24-28IOS+0.6%t-戊醇+1.25%NaCl+1.25%Na2CO3微乳液體系的礦化度為508 mg/L，飽和巖心的模擬榆樹(shù)林模擬地層水礦化度為5888.4 mg/L，為避免注入微乳液與巖心礦化度相差太大引發(fā)水敏效應(yīng)，將礦化度為485 mg/L的注入水分批次注入巖心。實(shí)驗(yàn)步驟為：①將驅(qū)替裝置、壓力檢測(cè)裝置、采出液收集裝置等按正確的流程連接，檢查各個(gè)點(diǎn)漏氣和漏液情況，確保均無(wú)漏點(diǎn)；②將巖心切割成若干圓柱狀小巖心，抽提洗油并干燥，測(cè)定巖心的孔滲參數(shù)，選取2塊物性和尺寸均十分接近的巖心作為實(shí)驗(yàn)巖心；③將選好的巖心浸入模擬地層水中，使用真空泵對(duì)巖心抽真空，利用巖心內(nèi)的負(fù)壓吸水，為減小誤差，用稱重法測(cè)量巖心飽和前后的質(zhì)量差，計(jì)算巖心飽和水體積；④使用巖心夾持器夾持水濕巖心，利用恒速泵向巖心中注入模擬油，對(duì)驅(qū)出的水進(jìn)行計(jì)量，與飽和進(jìn)入模型的水量進(jìn)行比較，計(jì)算巖心的初始含油飽和度；⑤取2塊巖心，分批次注入注入水，進(jìn)行水驅(qū)油實(shí)驗(yàn)，對(duì)出口端采出液進(jìn)行油、水體積測(cè)量，直至采出液含水率為95%；⑥選取一塊巖心，繼續(xù)水驅(qū)至含水100%；另一塊巖心注入0.5 PV的C24-28IOS/t-戊醇/NaCl/Na2CO3微乳液體系，后續(xù)水驅(qū)至含水率100%。分別記錄2塊巖心不同時(shí)刻的采出液中油和水的體積以及巖心兩端的壓差。

（4）微乳液性能評(píng)價(jià)

配制C24-28IOS溶液（0.3%C24-28IOS+0.6%t-戊醇+1.25%NaCl+1.25%Na2CO3），分別測(cè)量其界面張力、微粒含量、黏度、增溶能力等。①界面張力的測(cè)定。利用旋轉(zhuǎn)界面張力儀測(cè)量微乳液與模擬油之間的界面張力［9］。②粒徑的測(cè)定。用恒速壓汞方法測(cè)量低滲透率巖心的喉道直徑分布，用激光粒度儀測(cè)量微乳液的粒度分布。③黏度與黏彈性的測(cè)定。在45℃下，用界面流變儀測(cè)定微乳液的黏度、儲(chǔ)能模量和耗能模量。④增溶能力評(píng)價(jià)。在裝有10 mL微乳液的試管中通過(guò)微量滴定管加入一定量模擬油，晃動(dòng)試管，若溶液變澄清則繼續(xù)加入油相，如此往復(fù)直到晃動(dòng)后渾濁不消失即為增溶終點(diǎn)，記錄滴加的模擬油體積。增溶能力可用增溶參數(shù)（SP）表示，即單位質(zhì)量的表面活性劑所增溶油的體積，利用公式SPo=Vo/ms、SPw=Vw/ms算出油相、水相的增溶參數(shù)（SP）［10］。式中，Vo、Vw—增溶到表面活性劑中油、水的體積，ms—表面活性劑的質(zhì)量。當(dāng)SPw和SPo相等時(shí)的SP記為SP*，作為衡量微乳液增溶能力強(qiáng)弱的重要指標(biāo)。⑤吸附損耗評(píng)價(jià)。在錐形瓶中放入10 g天然巖心砂，加入50 mL微乳液，密封后在45℃恒溫箱中振蕩8 h，靜置后取上層清液，測(cè)定吸附前后溶液中C24-28IOS的濃度，按式（1）計(jì)算表面活性劑吸附損耗量。

式中，Z—單位質(zhì)量的天然巖心砂吸附C24-28IOS的量，mg/g；c0—吸附前C24-28IOS的質(zhì)量濃度，mg/L；c—吸附后C24-28IOS的質(zhì)量濃度，mg/L；V—C24-28IOS溶液的體積，L；m—油砂的質(zhì)量，g。

2 結(jié)果與討論

2.1 IOS中相微乳液配方優(yōu)選

按照不同的高分子內(nèi)烯烴磺酸鹽微乳液配方制備微乳液體系，所得油相、水相、中相微乳液的體積見(jiàn)表2，正交實(shí)驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表3。由表3可見(jiàn)，3種組分濃度對(duì)形成中相微乳液的影響程度從大到小依次為：cIOS＞ct-戊醇＞c碳酸鈉＞cNaCl。當(dāng)C24-28IOS加量為0.3%、t-戊醇加量為0.6%、NaCl加量為1.25%、Na2CO3加量為1.25%時(shí)，內(nèi)烯烴磺酸鹽微乳液接近達(dá)到最佳中相微乳液狀態(tài)。按此加量配制IOS微乳液備用。

表2 按不同配方配制的體系體積

表3 正交實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析表

2.2 IOS微乳液微觀驅(qū)油機(jī)理

通過(guò)刻蝕玻璃的微觀水驅(qū)油可視化分析（顯微鏡放大30倍），發(fā)現(xiàn)水驅(qū)后大致有兩類(lèi)殘余油：第一類(lèi)為水驅(qū)過(guò)程中尚未波及區(qū)域的殘余油，在遠(yuǎn)離水驅(qū)主流線的區(qū)域存在大量的殘余油無(wú)法動(dòng)用；第二類(lèi)為水淹區(qū)內(nèi)的殘余油，水驅(qū)到的區(qū)域由于潤(rùn)濕性以及毛管力等的作用，部分油無(wú)法被驅(qū)替而形成殘余油。根據(jù)水驅(qū)孔道中的殘余油所在孔道的特點(diǎn)，可以將其分為以下5種類(lèi)型：柱狀、油滴狀、膜狀、盲端狀和簇狀。

2.2.1 油滴狀殘余油

水驅(qū)后，那些沒(méi)有進(jìn)出通道的孔隙中存在殘余油，其量的多少取決于死孔隙的體積。水驅(qū)過(guò)程中，水沿著水濕孔道的孔壁突破，將油從孔壁剝離下來(lái)，以被水相包裹的形式運(yùn)移，當(dāng)遇到一些孔道半徑小于油滴半徑時(shí)，油滴通過(guò)這些喉道時(shí)需要發(fā)生變形。由于水驅(qū)時(shí)油水界面張力高，油滴不易變形，以至于油滴在喉道處滯留，形成了油滴狀殘余油［11］。微乳液的超低界面張力以及黏彈性對(duì)油滴的形變有著非常積極的影響。首先，IOS微乳液體系/油的界面張力極低，殘余油滴收縮力的減小使油滴容易發(fā)生變形和拉長(zhǎng)；其次，由于IOS微乳液流線變形而產(chǎn)生的彈性力作用于油滴，使油滴更加容易變形；最后，由于流線改變方向和速度而產(chǎn)生的動(dòng)能力，不斷推動(dòng)油滴向前移動(dòng)。殘余油在IOS微乳液持續(xù)擴(kuò)散裹挾下，不斷變形、拉長(zhǎng)、斷裂，最終通過(guò)狹小喉道（圖2）。

圖2 油滴狀殘余油的啟動(dòng)和運(yùn)移過(guò)程

2.2.2 柱狀殘余油

水驅(qū)時(shí)，一些長(zhǎng)孔道中的油受到的驅(qū)動(dòng)力小于滯留力，只有部分油能采出（或者沒(méi)有采出），從而在孔道中滯留下一部分油（圖3）。在當(dāng)前的注入條件下，只通過(guò)水驅(qū)已經(jīng)不能將其采出，形成柱狀殘余油。柱狀殘余油在形態(tài)上一般表現(xiàn)為占據(jù)一個(gè)單獨(dú)的孔道，且不與其他的油相連通。IOS微乳液首先激活啟動(dòng)壓力較小的柱狀殘余油。一方面，由IOS微乳液的黏彈效應(yīng)可以拉拽出部分這類(lèi)殘余油；另一方面，柱狀殘余油通過(guò)親油細(xì)孔道時(shí)須克服毛細(xì)管力。實(shí)驗(yàn)中IOS微乳液體系/油的界面張力最低可降至10-4mN/m，接觸角也存在著不同程度的降低，孔道潤(rùn)濕性發(fā)生改變，因此與水驅(qū)相比，毛細(xì)管阻力可大大降低［12］。

圖3 柱狀殘余油的啟動(dòng)和運(yùn)移過(guò)程

2.2.3 油膜狀殘余油

膜狀殘余油的形成有2種因素：原油中的部分極性物質(zhì)、重組分物質(zhì)膠結(jié)在孔壁上，形成膜狀剩余油；在水驅(qū)過(guò)程中，水中攜帶的氧將油膜表面氧化，導(dǎo)致油膜表面稠化，水驅(qū)的剪切力小于油膜的黏滯力，形成膜狀殘余油。在微乳液驅(qū)過(guò)程中，首先，IOS微乳液驅(qū)油體系的黏彈性使油膜表面逐漸軟化、變形、拉長(zhǎng)；其次，油膜變形引起油膜上的驅(qū)替速度發(fā)生變化，產(chǎn)生的微觀力又作用于膜狀殘余油；同時(shí)，IOS微乳液的吸附可以改變壁面的潤(rùn)濕性，導(dǎo)致油膜前緣與壁面之間的接觸角變??；最后，IOS微乳液體系改變油膜的流變性，油膜邊界層對(duì)油膜的約束力減小，油膜逐漸變薄，最終被驅(qū)替（圖4）。

圖4 油膜狀殘余油的啟動(dòng)和運(yùn)移過(guò)程

2.2.4 簇狀殘余油

這類(lèi)殘余油常存在于被暢通的大孔道包圍的小孔道中。注入水沿著阻力較小的大孔道優(yōu)先突破，小孔喉群由于繞流作用存在大量由許多“油滴”或“油柱”組成的簇狀殘余油。水驅(qū)過(guò)程中，注入水沿著高滲孔道前緣突破后，滯留區(qū)內(nèi)殘余油難以啟動(dòng)。在IOS微乳液驅(qū)油過(guò)程（圖5）中，首先由于黏彈性流體“可變直徑活塞”效應(yīng)［13］，IOS微乳液流邊緣的流速和流量均比水高，所產(chǎn)生的微觀推動(dòng)力也大，殘余油不斷被擾動(dòng)和攜帶；其次IOS微乳液體系的超低界面張力使得前端凸起部分的毛管力大幅度降低，形成一個(gè)新的、可以向前移動(dòng)的、獨(dú)立的油滴；最后隨著部分油滴被IOS微乳液剪切驅(qū)替，水驅(qū)后的殘余油滯留力與驅(qū)動(dòng)力平衡態(tài)被打破，微乳液依靠其黏彈性逐漸進(jìn)入滯留區(qū)，隨著殘余油與IOS微乳液接觸面積逐漸增大，大量簇狀剩余油被推出滯留區(qū)。

圖5 簇狀殘余油的啟動(dòng)和運(yùn)移過(guò)程

2.2.5 盲端殘余油

在水驅(qū)過(guò)程中，盲端殘余油呈孤島狀存在于孔喉比較大的孔隙死角處，具有開(kāi)口端較窄而封閉端較深的特點(diǎn)，導(dǎo)致水驅(qū)的啟動(dòng)壓力難以將其驅(qū)動(dòng)。盲端殘余油的啟動(dòng)和運(yùn)移過(guò)程見(jiàn)圖6。IOS微乳液體系的黏滯力使得殘余油前端受到拉扯形成凸起，同時(shí)微乳液體系因流速改變產(chǎn)生的微觀力又作用于殘余油，盲端開(kāi)口處的殘余油不斷被微乳液拉拽，殘余油前緣逐漸變形、拉長(zhǎng)，最后殘余油的一側(cè)被微乳液突破，剝落成小油滴而被驅(qū)替。盲端深處的殘余油持續(xù)補(bǔ)充斷脫成小油滴被微乳液運(yùn)移。

圖6 盲端殘余油的啟動(dòng)和運(yùn)移過(guò)程

2.3 IOS微乳液驅(qū)油效果

在長(zhǎng)10.2 cm、直徑2.50 cm、孔隙度13.7%、滲透率7.8×10-3μm2、束縛水飽和度0.34的巖心中水驅(qū)的驅(qū)油效率為32.97%，在長(zhǎng)10.1 cm、直徑2.50 cm、孔隙度13.4%、滲透率7.5×10-3μm2、束縛水飽和度0.31的巖心中進(jìn)行IOS微乳液驅(qū)的驅(qū)油效率為42.13%。水驅(qū)和IOS微乳液驅(qū)過(guò)程中含水率和驅(qū)油效率的變化見(jiàn)圖7。低滲透巖心的驅(qū)油效果從驅(qū)油效率角度來(lái)看，水驅(qū)油效率為32.97%，當(dāng)加入IOS微乳液體系時(shí)采收率可達(dá)42.13%，最終采收率與水驅(qū)相比提高9.16%。從含水率角度來(lái)看，當(dāng)水驅(qū)含水率約95%時(shí)開(kāi)始注入IOS微乳液，最多可以降低含水率8.2%。高含水開(kāi)發(fā)后期注入IOS微乳液能起到明顯的增油降水作用。一方面微乳液能通過(guò)吸附降低油/水界面張力，降低殘余油飽和度，提高驅(qū)油效率；另一方面微乳液具有乳化增黏作用，可降低高滲透層滲流能力、提高低滲透層波及體積，起到流度控制的作用從而提高低滲透層動(dòng)用程度；同時(shí)由于微乳液的彈性，依靠其變形的微觀力起到提高驅(qū)油效率的作用［14-15］。

圖7 水驅(qū)（a）和IOS微乳液驅(qū)（b）過(guò)程中含水率和采收率的變化

2.4 IOS微乳液性能評(píng)價(jià)

2.4.1 界面張力

用旋轉(zhuǎn)界面張力儀測(cè)得IOS微乳液與模擬油之間的界面張力為6×10-4mN/m。

2.4.2 粒徑

低滲透率巖心的喉道直徑分布和IOS微乳液的粒度分布見(jiàn)圖8。對(duì)于直徑較小的喉道，IOS微乳液粒徑略小于喉道直徑，可以起到驅(qū)替的作用；對(duì)于直徑較大的喉道，IOS微乳液粒徑略大于喉道直徑，可以起到堵塞的作用。

2.4.3 黏度

黏度是衡量微乳液性能好壞的重要指標(biāo)［16］。對(duì)于低滲透油藏，黏度的影響尤為明顯。在45℃下，IOS微乳液黏度隨剪切速率的變化見(jiàn)圖9。由圖可見(jiàn)，IOS微乳液黏度適中。該黏度區(qū)間既不會(huì)造成注入困難，也不會(huì)引起微乳液的竄流［17］。

圖8 IOS微乳液粒徑分布

圖9 IOS微乳液黏度隨剪切速率的變化

2.4.4 黏彈性

在45℃下，IOS微乳液儲(chǔ)能模量和耗能模量隨角速度的變化見(jiàn)圖10。當(dāng)角速度低于1.6 rad/s時(shí)，耗能模量G''高于儲(chǔ)能模量G'，IOS微乳液主要表現(xiàn)為黏性溶膠狀；當(dāng)角速度高于1.6 rad/s時(shí)，引起彈性響應(yīng)，儲(chǔ)能模量G'高于耗能模量G''。在低剪切速率條件下，IOS微乳液體現(xiàn)出彈性為主的特性［18］。

圖10 IOS微乳液儲(chǔ)能模量、耗能模量隨角速度的變化

2.4.5 增溶能力

增溶能力為單位表面活性劑質(zhì)量增溶的油相體積。實(shí)驗(yàn)測(cè)得10 mL IOS微乳液體系的增溶參數(shù)SP*為35 mL/g，增溶能力較強(qiáng)。

2.4.6 吸附損耗

IOS微乳液在巖心表面的吸附量隨吸附時(shí)間的變化見(jiàn)圖11。IOS微乳液在7 h左右達(dá)到吸附平衡，最大吸附量為1.86 mg/g，平衡吸附量為1.1 mg/g。

2.5 IOS微乳液礦場(chǎng)試驗(yàn)

大慶榆樹(shù)林油田滲透率和孔隙度低，孔喉結(jié)構(gòu)特征差異大，非均質(zhì)性十分嚴(yán)重［19］。截至2018年12月，樹(shù)103區(qū)進(jìn)入中高含水階段后，含水上升速度及產(chǎn)量下降速度明顯加快，純老井自然遞減率為13%數(shù)15%。部分油井平均關(guān)井時(shí)間為4個(gè)月，且產(chǎn)量遞減較快，平均產(chǎn)液量從投產(chǎn)初期的2.74 t/d降至目前的1.16 t/d。

圖11 IOS微乳液在巖心表面的吸附量隨吸附時(shí)間的變化

選取樹(shù)103區(qū)的樹(shù)57-30井進(jìn)行IOS微乳液現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，效果較好。（1）水井吸水能力提高。樹(shù)57-30井的流動(dòng)壓力由試驗(yàn)前的破裂壓力23.5 MPa降至20.3 MPa，下降幅度為15.7%，日注水量由試驗(yàn)前的18.7 m3增至25.9 m3，提高幅度為38.5%。（2）提高低滲透儲(chǔ)層動(dòng)用比例。試驗(yàn)前樹(shù)57-30井的低滲透儲(chǔ)層動(dòng)用層數(shù)為3個(gè)，試驗(yàn)后達(dá)到5個(gè)，試驗(yàn)前動(dòng)用比例為16.9%，試驗(yàn)后上升到28.5%，提高了11.6%。（3）周?chē)途a(chǎn)量明顯提升。周?chē)?口采油井受效，日產(chǎn)液由試驗(yàn)前的55 t增至73 t，日產(chǎn)油由試驗(yàn)前的17 t增至23 t，含水由試驗(yàn)前的69%降至68%，沉沒(méi)度由試驗(yàn)前的226.8 m降至198.9 m。試驗(yàn)區(qū)8口油井累積增油1989 t。原油價(jià)格按3499元/t、噸油成本按1235元/t計(jì)算，扣除投入費(fèi)用115萬(wàn)元，試驗(yàn)10個(gè)月后獲純經(jīng)濟(jì)效益：（3499-1235）×1989-1150000＝335.31萬(wàn)元。投入產(chǎn)出比為1∶3.35。

3 結(jié)論

配方為0.3%C24-28IOS、0.6%t-戊醇、1.25%NaCl、1.25%Na2CO3的內(nèi)烯烴磺酸鹽微乳液接近達(dá)到中相狀態(tài)。IOS微乳液驅(qū)油機(jī)理為：微乳液能與油形成低界面張力，降低殘余油飽和度，增大采油量；微乳液黏度比水大，依靠IOS微乳液的賈敏效應(yīng)起到控制流度的作用；通過(guò)微乳液的調(diào)驅(qū)作用擴(kuò)大波及體積；由于微乳液的彈性，依靠其變形的微觀力起到提高驅(qū)油效率的作用。

低滲透油藏開(kāi)發(fā)后期高含水階段注入IOS微乳液能起到明顯的增油降水作用，與水驅(qū)相比，微乳液驅(qū)最終采收率提高9.16%，含水率降低8.2%。將IOS微乳液用于大慶榆樹(shù)林油田樹(shù)57-30井的增油效果明顯。