王文鵬，王大鵬，王先軍，張國(guó)強(qiáng)

（1.承德建龍?zhí)厥怃撚邢薰荆颖?承德 067300；2.河北省鍛造用鋼技術(shù)創(chuàng)新中心，河北 承德 067300）

中冶賽迪工程技術(shù)股份有限公司設(shè)計(jì)的某公司1#高爐（爐容1350m3）于2011 年1 月28 日點(diǎn)火投產(chǎn)。爐體設(shè)計(jì)22 個(gè)風(fēng)口，風(fēng)口小套內(nèi)徑Φ115mm、Φ120mm，風(fēng)口小套角度斜5°，采用工業(yè)水冷卻，水壓1.5MPa，單個(gè)風(fēng)口小套水流量28m3/h ～32m3/h。

2015 年以前，1#高爐風(fēng)口小套極少損壞，共計(jì)損壞9 個(gè)，2015 年開(kāi)始，風(fēng)口小套損壞數(shù)量逐年上升，且呈周期性集中損壞（備注：2018 年10 月～11 月大修）。為了分析風(fēng)口小套頻繁損壞的原因，對(duì)1#高爐2015 年～2019 年風(fēng)口小套損壞數(shù)量及損壞形式進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，結(jié)果見(jiàn)圖1。

由圖1 可知，2015 年～2019 年1#高爐風(fēng)口小套共計(jì)損壞201 個(gè)，從表2 可以看出，風(fēng)口小套損壞形式主要為上表面熔損，占損壞數(shù)量的88.56%，其次為焊口開(kāi)裂，占損壞數(shù)量的6.47%。

圖1 1#高爐2015 年～2019 年風(fēng)口小套損壞數(shù)量及損壞形式統(tǒng)計(jì)

1 風(fēng)口小套損壞原因分析

根據(jù)2015 年～2019 年1#高爐風(fēng)口小套損壞統(tǒng)計(jì)結(jié)果可知，風(fēng)口小套損壞形式主要為上表面熔損，占損壞數(shù)量的88.56%，風(fēng)口小套熔損示意圖如圖2 所示。關(guān)于風(fēng)口小套熔損最基本的熔損機(jī)理是：當(dāng)風(fēng)口溫度超過(guò)受熱極限，風(fēng)口小套難以及時(shí)將熱量傳導(dǎo)出去，從而導(dǎo)致風(fēng)口小套溫度過(guò)高；當(dāng)達(dá)到銅質(zhì)小套劇烈氧化900℃界限溫度時(shí)，風(fēng)口小套就會(huì)出現(xiàn)熔損現(xiàn)象[1]。本文將著重對(duì)導(dǎo)致風(fēng)口小套上表面熔損的主要原因進(jìn)行分析。

圖2 風(fēng)口小套熔損示意圖

1.1 風(fēng)口小套上表面熔損原因

（1）堿金屬影響[2]。部分釩鈦磁鐵礦堿金屬含量高，加上燒結(jié)配吃循環(huán)料，導(dǎo)致堿金屬和鋅循環(huán)富集，使高爐內(nèi)焦炭熱強(qiáng)度變差，粉化嚴(yán)重，加劇爐缸的堆積，惡化爐缸死焦柱的透氣透液性，熔化的渣鐵長(zhǎng)期沿爐墻滴落到風(fēng)口小套上，導(dǎo)致風(fēng)口小套燒損。

（2）爐缸氣流狀況影響[3]。受原料質(zhì)量、爐溫波動(dòng)等影響氣流紊亂，風(fēng)口大量下塊或渣皮脫落，有時(shí)出現(xiàn)大塌料或連續(xù)出現(xiàn)滑尺塌料，導(dǎo)致風(fēng)口小套燒損。

（3）渣鐵外排影響。由于高爐內(nèi)渣鐵不能及時(shí)排出爐外，導(dǎo)致渣鐵的積攢空間減小，使料柱透氣性惡化。同時(shí)渣鐵外排的不均勻不及時(shí)，會(huì)使受原料質(zhì)量、爐溫波動(dòng)等影響氣流紊亂，風(fēng)口大量下塊或渣皮脫落，導(dǎo)致風(fēng)口小套燒損。受原料質(zhì)量、爐溫波動(dòng)等影響氣流紊亂，風(fēng)口大量下塊或渣皮脫落，有時(shí)出現(xiàn)大塌料或連續(xù)出現(xiàn)滑尺塌料，導(dǎo)致風(fēng)口小套燒損。

（4）其他影響。煤粉的質(zhì)量、冷卻制度等等，也會(huì)加劇風(fēng)口小套燒損。

2016 年～2018 年，煉鐵廠相繼采取停配堿金屬含量較高的循環(huán)料，提高一級(jí)焦配吃比例到80%以改善焦炭質(zhì)量，同時(shí)優(yōu)化操作制度，保持合理的操作爐型，保持高爐長(zhǎng)期穩(wěn)定順行等措施，對(duì)風(fēng)口小套損壞起到一定的緩解作用，但不能根本解決壞套問(wèn)題。

1.2 小套損壞機(jī)理研究

2019 年1 月～3 月，煉鐵廠委托院校對(duì)小套損壞機(jī)理進(jìn)行研究。對(duì)1#高爐損壞下線的風(fēng)口小套熔損部位進(jìn)行取樣，沿熔損方向?qū)悠繁砻孢M(jìn)行磨樣處理，露出侵蝕表面到被侵蝕的金屬之間的部分，如圖3 所示。

試樣表面用酒精清洗后，做EDS 掃描及成分分析，被掃描部位分層掃描圖像和掃描結(jié)果如圖4 和表1 所示。

對(duì)比分析譜圖1 點(diǎn)與譜圖2 點(diǎn)掃描結(jié)果，風(fēng)口小套遠(yuǎn)離侵蝕層側(cè)，主要以Cu 元素為主，有C、Fe、Zn 元素滲透到小套內(nèi)部。在侵蝕層外緣位置，主要以Fe 元素的氧化物為主，有大量的堿金屬富集現(xiàn)象。通過(guò)風(fēng)口小套試樣縱剖面元素成分分析，風(fēng)口小套由內(nèi)向外，F(xiàn)e元素及鈉元素含量顯著增加，K元素含量略有增加，Zn 元素含量呈下降趨勢(shì)，表面風(fēng)口小套熔損部位有Zn 元素滲透到風(fēng)口小套內(nèi)部形成鋅銅合金（黃銅），且表面包裹有Fe 元素的氧化物。

圖3 風(fēng)口小套檢測(cè)試樣縱剖面位置

圖4 被侵蝕的邊緣分層掃描圖像圖

表1 被侵蝕的邊緣熔損金屬層成分分析結(jié)果

高爐內(nèi)鋅富集的原因[4]：燒結(jié)礦等原料中的鋅在高爐內(nèi)以ZnO 的形式存在，在高溫的條件下被固體碳還原成鋅蒸氣，隨著煤氣流向高爐上方運(yùn)動(dòng)，遇冷時(shí)鋅蒸氣被氧化為ZnO 固體顆粒，吸附在爐料的表面，同時(shí)爐料的下降，又重新被還原成鋅蒸氣，如此循環(huán)，在高爐內(nèi)形成鋅富集。

表2 常見(jiàn)材料導(dǎo)熱系數(shù)（20℃）

圖5 是1#高爐2017 年～2019 年入爐鋅負(fù)荷的變化，可以看出，入爐鋅負(fù)荷長(zhǎng)期處于0.5kg/t以上，遠(yuǎn)高于行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)≤0.15kg/t。而這正是由于高爐內(nèi)鋅富集的存在，導(dǎo)致入爐鋅負(fù)荷一值居高不下的主要原因。

圖5 某公司1#高爐2017 年～2019 年入爐鋅負(fù)荷的變化趨勢(shì)

高爐風(fēng)口小套起到通風(fēng)冷卻的作用，主要是將熱量及時(shí)帶走，使溫度維持在較低范圍內(nèi)的。一般來(lái)說(shuō)，風(fēng)口小套的材質(zhì)是銅，由表2 可知，常溫下純銅的導(dǎo)熱系數(shù)為381W（m·K），導(dǎo)熱能力強(qiáng)，可以承受較高的輻射傳熱，將熱量及時(shí)帶走。由于高爐內(nèi)鋅富集現(xiàn)象的出現(xiàn)，會(huì)在風(fēng)口小套表面吸附ZnO固體顆粒形成銅 鋅合金，使風(fēng)口小套的導(dǎo)熱系數(shù)降低，造成風(fēng)口小套溫度升高。

綜上所述，風(fēng)口小套損壞的主要原因?yàn)?，入爐鋅負(fù)荷長(zhǎng)期高于行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，且在爐內(nèi)循環(huán)富集，致使Zn 元素滲透到小套表面，與Cu 元素黃銅合金附著小套表面，形成Cu-Zn 合金，由于銅-鋅合金的導(dǎo)熱系數(shù)遠(yuǎn)低于純銅的導(dǎo)熱系數(shù)，破壞了小套傳熱體系，熱量不能及時(shí)傳導(dǎo)出去，導(dǎo)致小套的損壞。另受釩鈦冶煉渣鐵性能變差及入爐堿負(fù)荷高影響，滴落到小套表面的渣鐵易附著在小套表面，進(jìn)一步降低小套的導(dǎo)熱性，加劇小套的損壞[5]。

2 降低風(fēng)口小套損壞措施

根據(jù)風(fēng)口小套損壞研究結(jié)果，煉鐵廠一方面從源頭控制鉀鈉鋅等有害元素入爐量，另一方面調(diào)整高爐操作制度、提高排堿排鋅效果，以達(dá)到降低風(fēng)口小套損壞數(shù)量的目的。

2.1 從物料進(jìn)廠源頭控制入爐堿金屬和鋅量

每天對(duì)進(jìn)廠鐵粉堿金屬和鋅、鐵水鋅等進(jìn)行抽檢，建立預(yù)警機(jī)制；將進(jìn)廠原燃料堿金屬和鋅納入采購(gòu)標(biāo)準(zhǔn)。但受釩鈦磁鐵礦資源條件限制，入爐鋅負(fù)荷一值居高不下，長(zhǎng)期處于0.5kg/t以上，遠(yuǎn)高于行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)≤0.15kg/t。

2.2 提高高爐排堿排鋅效果

1#高爐為釩鈦冶煉，從源頭上降低堿鋅負(fù)荷空間很小，所以主要從高爐操作制度上提高排堿排鋅效果。

2.2.1 送風(fēng)制度的調(diào)整

合理的送風(fēng)制度可以使高爐內(nèi)的熱制度更趨合理，爐缸熱量更加均勻。隨著鼓風(fēng)動(dòng)能的提高，爐內(nèi)煤氣流速會(huì)增加，能縮短Zn 元素在高爐內(nèi)的停留時(shí)間，有利于Zn 元素隨煤氣的排出，增加爐塵對(duì)Zn 元素的吸附量，從而提高排鋅率。

2.2.2 熱制度的調(diào)整

熱制度是保證高爐內(nèi)Zn 等有害元素的排放的重要條件，但是Zn 等有害元素相較于Fe 來(lái)說(shuō)更難還原，因此需要更高的溫度來(lái)使其還原。配加30%～35%的干熄一級(jí)焦，提高料柱透氣性，提高入爐風(fēng)量及鼓風(fēng)動(dòng)能，同時(shí)降低焦炭含水對(duì)頂溫的影響。上部布料以強(qiáng)力發(fā)展中心氣流為主，兼顧邊緣氣流，提高頂溫150℃以上。

2.2.3 造渣制度的調(diào)整

在一定的的爐溫下，排堿率會(huì)隨著爐渣堿度的降低，而相應(yīng)提高。因此可以在鼓風(fēng)動(dòng)能充足、爐缸活躍、物理熱充足的前提下，爐渣堿度下控0.05 倍，改善渣鐵流動(dòng)性，消減釩鈦冶煉的影響，同時(shí)抑制爐缸內(nèi)鉀鈉的還原反應(yīng)，使鉀鈉以硅酸鹽的形式隨爐渣排出爐外，提高排堿率。

2.2.4 及時(shí)排放渣鐵

增加出鐵操作的次數(shù)可以減少爐渣在高爐內(nèi)的停留時(shí)間，減少Zn 元素的沉積，有利于排堿[6]。

3 改善措施應(yīng)用效果

圖6 2019 年1#高爐風(fēng)口小套損壞數(shù)量

2019 年在高爐入爐鋅負(fù)荷持續(xù)升高的條件下，5 月份開(kāi)始調(diào)整高爐操作方針，提高排堿排鋅效果?？梢钥吹剑? 月～12 月份小套燒損數(shù)量明顯降低，其中除8 月、9 月和11 月，小套燒損各一個(gè)，其他月份都無(wú)燒損，取得了顯著的應(yīng)用效果。小套燒損的減少不僅節(jié)約了大量小套備件費(fèi)用，同時(shí)也減少了更換風(fēng)口小套所需的高爐休風(fēng)時(shí)間，提高了高爐生產(chǎn)能力，保證了高爐平穩(wěn)順行，為1#高爐的穩(wěn)產(chǎn)高產(chǎn)提供了條件，創(chuàng)造了較大的經(jīng)濟(jì)效益[7]。

4 結(jié)論

（1）通過(guò)理論研究及生產(chǎn)實(shí)踐，風(fēng)口小套損壞的主要原因?yàn)?，鋅元素滲透到小套表面，與銅元素黃銅合金附著小套表面，破壞了小套傳熱體系，熱量不能及時(shí)傳導(dǎo)出去，導(dǎo)致小套的損壞。

（2）渣鐵性能變差及入爐堿負(fù)荷高影響，滴落到小套表面的渣鐵易附著在小套表面，進(jìn)一步降低小套的導(dǎo)熱性，加劇小套的損壞。

（3）通過(guò)改善原燃料條件、提高料柱透氣性，提高鼓風(fēng)動(dòng)能及頂溫水平，下控爐溫水平及爐渣堿度，抑制爐缸內(nèi)鉀鈉的還原反應(yīng)，提高高爐排堿排鋅效果，可有效降低風(fēng)口小套燒損數(shù)量。