鄒俊杰 梁彩華 呂珍余 張小松

東南大學(xué)能源與環(huán)境學(xué)院

0 引言

目前建筑能耗在我國(guó)總能耗中所占比重約為27.5%[1]，其中空調(diào)用能經(jīng)常占到50%以上。人們對(duì)環(huán)境舒適度的追求將使空調(diào)需求快速增加，這給我國(guó)能源供應(yīng)和安全帶來(lái)挑戰(zhàn)。冷熱源在空調(diào)系統(tǒng)能耗中占比很大，因此開發(fā)高效節(jié)能的冷熱源設(shè)備對(duì)于節(jié)能減排具有重要意義。在傳統(tǒng)空調(diào)系統(tǒng)冷熱源中，冷水機(jī)組加鍋爐系統(tǒng)存在設(shè)備閑置和供暖效率不高的問(wèn)題。水地源熱泵存在系統(tǒng)初投資高、回報(bào)期長(zhǎng)、受地理?xiàng)l件限制等問(wèn)題，且地源熱泵易出現(xiàn)土壤熱不平衡現(xiàn)象，導(dǎo)熱系統(tǒng)性能下降和土壤生態(tài)的破壞[2-4]。空氣源熱泵系統(tǒng)冬季易結(jié)霜且隨著霜層的形成傳熱熱阻增大，制熱性能衰減嚴(yán)重[5-6]。為解決這些問(wèn)題，發(fā)展出一套新型高效的建筑冷熱源方案——熱源塔熱泵系統(tǒng)。熱源塔熱泵系統(tǒng)在夏季運(yùn)行模式與水冷式冷水機(jī)組一致，具有較高的制冷效率。在冬季通過(guò)低溫溶液從空氣中吸熱，徹底解決了結(jié)霜問(wèn)題。

近年來(lái)熱源塔傳熱傳質(zhì)研究逐漸成為熱點(diǎn)，Tan和Deng 等[7-9]對(duì)比研究了逆用冷卻塔（RUWCT）與常規(guī)冷卻塔在傳熱傳質(zhì)上的不同點(diǎn)，修正了Merkel 公式使其適用于逆用冷卻塔，并通過(guò)實(shí)驗(yàn)研究驗(yàn)證了基于此建立的數(shù)學(xué)模型的準(zhǔn)確性。Wu 等[10]基于大量的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)利用神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)建立了具有11 個(gè)神經(jīng)元和輸出層的橫流熱源塔模型，該模型可以預(yù)測(cè)橫流熱源塔不同工況下的熱力性能。Zhang[11]和Lu[12]等建立了逆流熱源塔傳熱傳質(zhì)數(shù)值模型，該數(shù)學(xué)模型可用于不同路易斯的運(yùn)行工況，并分析了進(jìn)口參數(shù)對(duì)逆流熱源塔換熱的影響。Cui 等[13-14]研究了無(wú)填料熱源塔傳熱傳質(zhì)特性，發(fā)現(xiàn)降低液滴直徑和溶液溫度和提高液滴速度可以提高熱源塔的換熱效率。文先太和梁彩華等[15-16]建立了叉流熱源塔模型并對(duì)不同工況下傳熱傳質(zhì)進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，發(fā)現(xiàn)潛熱百分比低于35%，熱源塔冬季工況下的換熱量遠(yuǎn)小于夏季工況。

大部分學(xué)者建立的模型并不區(qū)分填料類型，填料性能對(duì)熱源塔傳熱傳質(zhì)和阻力特性的影響研究較少。填料的表面結(jié)構(gòu)[17-18]、阻力[19]、布置方式[20-21]、表面親水性[22]等都會(huì)影響傳熱傳質(zhì)效果。常用的規(guī)整填料類型有S 波、折波、人字波等，而孔板波紋填料因比表面積大、傳質(zhì)效率高而被廣泛應(yīng)用結(jié)晶塔和吸收塔中[23-24]。孔板波紋填料有助于減小熱源塔體積，但其在熱源塔工況下的傳熱傳質(zhì)及阻力特性有待研究。本文通過(guò)構(gòu)建橫流熱源塔實(shí)驗(yàn)裝置，以乙二醇溶液為循環(huán)介質(zhì)，實(shí)驗(yàn)研究空氣流量、溫度、含濕量及溶液流量、溫度、濃度對(duì)孔板波紋填料熱源塔熱質(zhì)傳遞的影響及孔板波紋填料熱源塔的阻力特性，結(jié)合實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)擬合出熱質(zhì)傳遞系數(shù)及壓降的關(guān)聯(lián)式，這將為熱源塔的設(shè)計(jì)及優(yōu)化提供依據(jù)。

1 試驗(yàn)裝置及系統(tǒng)介紹

1.1 實(shí)驗(yàn)裝置及系統(tǒng)工作流程

橫流熱源塔實(shí)驗(yàn)裝置如圖1 所示，空氣處理回路包括風(fēng)機(jī)、溫濕度控制系統(tǒng)（表冷器、加熱器和加濕器）、均流板等組成，溶液回路包括流量計(jì)、閥門、溶液泵、噴淋裝置等。

圖1 熱源塔實(shí)驗(yàn)裝置示意圖

實(shí)驗(yàn)時(shí)，先啟動(dòng)外部冷熱源裝置將溶液槽1 中乙二醇溶液降溫到實(shí)驗(yàn)設(shè)定溫度，通過(guò)溶液泵送到塔頂，經(jīng)布液裝置均勻地噴灑在填料表面，熱質(zhì)交換完成后的溶液收集在溶液槽2 中。室外空氣在風(fēng)機(jī)的抽吸作用下經(jīng)過(guò)溫濕度控制系統(tǒng)處理到設(shè)置的溫濕度，與溶液在填料中完成熱質(zhì)交換后被排至室外。實(shí)驗(yàn)時(shí)熱源塔中空氣和溶液呈交叉流動(dòng)，通過(guò)變頻器對(duì)溶液流量和風(fēng)量進(jìn)行調(diào)節(jié)。實(shí)驗(yàn)結(jié)束后，將溶液槽2 中的溶液泵到溶液槽1 中，實(shí)現(xiàn)溶液的重復(fù)利用。

1.2 孔板波紋填料結(jié)構(gòu)

實(shí)驗(yàn)中的孔板波紋填料的是在斜波波紋填料的基礎(chǔ)上，在其表面沖邊長(zhǎng)為2 mm 的方孔，孔距離為4 mm，填料片間距為6.5 mm（如圖2 所示）。本實(shí)驗(yàn)中使用的孔板波紋填料由聚丙烯（PP）制成，能夠耐酸、堿及有機(jī)溶劑的腐蝕，能夠適應(yīng)熱源塔低溫工況和不同類型溶液。安裝時(shí)將孔板波紋填料片橫向堆疊，相鄰兩層填料的波紋傾斜方向相反，填料尺寸280 mm×430 mm×700 mm，每層的填料高度為100 mm，總共有7 層。

圖2 孔板波紋填料結(jié)構(gòu)與安裝圖

液膜在斜波波紋填料表面流動(dòng)時(shí)大部分溶液易聚集在波谷處，溶液不能在填料表面均勻分布，導(dǎo)致表面積利用率低?？装宀y填料在波紋的波峰和波谷處開孔，孔結(jié)構(gòu)可以將聚集在波谷處的溶液引導(dǎo)至另一側(cè)，加強(qiáng)了液體的橫向擴(kuò)散，開孔對(duì)填料表面的潤(rùn)濕性有改善作用，可有效提高填料表面積利用率。同時(shí)孔結(jié)構(gòu)可以降低液膜厚度并加強(qiáng)氣液界面上液膜的湍動(dòng)程度，有助于加強(qiáng)傳熱傳質(zhì)。

2 實(shí)驗(yàn)內(nèi)容及測(cè)量方法

2.1 實(shí)驗(yàn)測(cè)試工況

傳熱傳質(zhì)實(shí)驗(yàn)中研究了流體性質(zhì)和流速的影響，包括空氣含濕量dai、空氣干球溫度tai、溶液溫度tsi、溶液濃度Xsi、風(fēng)量密度Ga和淋液密度Gs。通過(guò)實(shí)驗(yàn)研究變工況下（表1）溶液與空氣的傳熱傳質(zhì)過(guò)程，獲得空氣與溶液進(jìn)出口狀態(tài)參數(shù)，通過(guò)對(duì)這些參數(shù)進(jìn)行相關(guān)處理即可得到孔板波紋填料的傳熱傳質(zhì)特性和流體力學(xué)性能。孔板波紋填料的流動(dòng)性能實(shí)驗(yàn)參數(shù)按（表2）所示進(jìn)行設(shè)置。

表1 熱質(zhì)傳遞性能實(shí)驗(yàn)測(cè)試工況

表2 熱源塔流動(dòng)性能實(shí)驗(yàn)進(jìn)口參數(shù)值

2.2 實(shí)驗(yàn)參數(shù)的測(cè)量

孔板波紋填料進(jìn)出口空氣干球溫度和含濕量由HMT330 溫濕度計(jì)測(cè)量，空氣流量由空氣流量由CP300 差壓變送器測(cè)量，填料前后的壓差由LFM110壓差變送器測(cè)量?？装宀y填料進(jìn)出口溶液溫度由PT100 鉑電阻進(jìn)行測(cè)量，濃度由玻璃密度計(jì)測(cè)量，溶液流量由LWC-15C 渦輪流量計(jì)測(cè)量。實(shí)驗(yàn)時(shí)通過(guò)Agilent 34970A 將儀器信號(hào)數(shù)據(jù)采集記錄于計(jì)算機(jī)中，進(jìn)行處理和分析后得到相關(guān)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。測(cè)量?jī)x器型號(hào)及測(cè)量精度見(jiàn)表3。

表3 實(shí)驗(yàn)測(cè)試測(cè)量裝置

3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論

3.1 能量平衡分析

忽略與環(huán)境之間熱量交換，熱源塔的熱質(zhì)交換過(guò)程可認(rèn)為是絕熱過(guò)程，遵循質(zhì)量守恒和能量守恒定律。根據(jù)熱源塔的傳質(zhì)特性，忽略漂液的影響，假定溶液質(zhì)量的變化等于空氣側(cè)水分質(zhì)量的變化，即滿足質(zhì)量守恒。由于實(shí)驗(yàn)中產(chǎn)生的凝水量不足以使溶液濃度產(chǎn)生大的變化，通過(guò)實(shí)驗(yàn)測(cè)得的數(shù)據(jù)難以驗(yàn)證質(zhì)量守恒，本文假定其質(zhì)量守恒。本實(shí)驗(yàn)中的空氣側(cè)與溶液側(cè)的能量平衡如圖3 所示，所有實(shí)驗(yàn)的能量不平衡率均小于±15%，符合誤差要求。

圖3 實(shí)驗(yàn)?zāi)芰科胶饴史植紙D

3.2 填料熱力和流動(dòng)性能評(píng)價(jià)指標(biāo)

3.2.1 熱力性能評(píng)價(jià)指標(biāo)

本文采用傳熱系數(shù)hc、傳質(zhì)系數(shù)hd、換熱量Q 這三個(gè)指標(biāo)來(lái)評(píng)價(jià)熱源塔的傳熱傳質(zhì)性能。將熱源塔簡(jiǎn)化為二維模型，僅考慮高度y 和寬度x 方向的參數(shù)變化，其傳熱傳質(zhì)過(guò)程偏微分方程組見(jiàn)式（1）-（4）：

式中：ma和ms分別為空氣和溶液的質(zhì)量流量，kg/s；ha為空氣焓，kJ/kg；Ts和Ta為溶液和空氣溫度，K；wa和ws為濕空氣含濕量和溶液等效含濕量，g/kg；Xs為溶液質(zhì)量濃度，%；Cps、Cpa和Cpv分別為溶液定壓比熱容、干空氣定壓比熱容和水蒸氣定壓比熱容，kJ/(kg·℃)；hc為傳熱系數(shù)，W/(m2·℃)；hd為濕差傳質(zhì)系數(shù)，kg/(m2·s)；aw為填料比表面積，m2/m3；V 為填料體積，m3。

計(jì)算時(shí)先輸入hc、hd的初始值，然后將式（1）-（4）向前差分后迭代計(jì)算，直至計(jì)算出的出口空氣的溫度和濕度與測(cè)量值一致，即可得到傳熱系數(shù)hc和傳質(zhì)系數(shù)hd。

熱源塔的換熱性量主要由總換熱量，顯熱換熱量和潛熱換熱量來(lái)衡量，可由式（5）～（7）表示：

式中：Q 為總換熱量，kW；QL為潛熱換熱量，kW；Qs為顯熱換熱量，kW；Ta,in和Ta,out分別為熱源塔進(jìn)出口的空氣溫度，K；wa,in和wa,out分別為熱源塔進(jìn)出口空氣的含濕量，g/kg；r 為水蒸氣的汽化潛熱，kJ/kg。

3.2.2 阻力性能評(píng)價(jià)指標(biāo)

為了方便對(duì)不同尺寸填料阻力進(jìn)行比較，采用單位寬度填料的壓降ΔP*來(lái)評(píng)價(jià)，其定義如下：

式中：ΔP 為填料總壓降，Pa；W 為填料寬度，m；ΔP*單位填料寬度壓降，Pa/m。

3.3 熱質(zhì)傳遞過(guò)程影響因素分析

3.3.1 風(fēng)量密度對(duì)熱源塔熱質(zhì)傳遞性能的影響

如圖4 所示，當(dāng)風(fēng)量密度由1.18 kg/(m2·s)增加至3.01 kg/(m2·s)，傳熱系數(shù)由10.92 W/(m2·℃)增加至22.01 W/(m2·℃)，傳質(zhì)系數(shù)由11.98 g/(m2·s)增加至21.29 g/(m2·s)。隨著風(fēng)量密度的增加，流過(guò)溶液表面的空氣速度變快，表面空氣更新率增大，同時(shí)溶液液膜和氣流擾動(dòng)加強(qiáng)，從而使傳熱傳質(zhì)系數(shù)增加。由圖5可知，熱源塔的總換熱量，顯熱換熱量和潛熱換熱量均有所增加，但顯熱換熱量增加的速率大于潛熱換熱量增加的速率。

圖5 換熱量隨風(fēng)量密度的變化

3.3.2 空氣入口溫度對(duì)熱源塔熱質(zhì)傳遞性能的影響

當(dāng)進(jìn)口空氣溫度從3.81 ℃增加到9.53 ℃時(shí)，孔板波紋填料的傳熱傳質(zhì)系數(shù)的變化規(guī)律如圖6 所示。隨著空氣入口溫度的升高，傳熱系數(shù)和傳質(zhì)系數(shù)穩(wěn)定在21.4 W/(m2·℃)和21.2 g/(m2·s)左右。這是因?yàn)樵谖褰M實(shí)驗(yàn)工況下，入口空氣溫度和溶液入口溫度的變化幅度較小，在該溫度變化范圍內(nèi)空氣和溶液的物性變化不大，填料傳熱傳質(zhì)系數(shù)受到的影響也較小。由圖7 可知，孔板波紋填料的總換熱量和顯熱換熱量隨著空氣入口溫度的提高而變大，而潛熱換熱量則略有降低。這是因?yàn)榭諝馀c溶液間的傳熱溫差變大而傳熱系數(shù)基本不變，填料的顯熱換熱量增加，顯熱換熱量的增加導(dǎo)致溶液等效含濕量變大，在空氣含濕量不變時(shí)傳質(zhì)勢(shì)差變小，傳質(zhì)系數(shù)不變時(shí)填料的潛熱換熱量降低。

圖6 傳熱傳質(zhì)系數(shù)隨空氣入口溫度的變化

圖7 換熱量隨空氣入口溫度的變化

3.3.3 空氣入口含濕量對(duì)熱源塔熱質(zhì)傳遞性能的影響

從圖8 中可以看到隨著空氣入口含濕量由2.73 g/kg 增加到4.68 g/kg，傳熱系數(shù)保持在21.2 W/(m2·℃)左右，傳質(zhì)系數(shù)則保持在21.5 g/(m2·s)左右。這是因?yàn)榭諝馊肟诤瑵窳孔兓瘜?duì)熱質(zhì)傳遞產(chǎn)生的影響主要在于使空氣及溶液的密度、比熱容等物性參數(shù)發(fā)生改變。在實(shí)驗(yàn)中，入口空氣含濕量變化范圍為2 g/kg，而入口空氣和溶液入口最大溫差均小于1 ℃，填料傳熱傳質(zhì)系數(shù)因空氣和溶液的物性變化較小沒(méi)有受到影響。由圖9 可知，隨著空氣入口含濕量的增加，填料的總換熱量和潛熱換熱量顯著增加，而填料的顯熱換熱量則略有下降。入口空氣含濕量的增加使得空氣與溶液間的傳質(zhì)勢(shì)差變大，而傳質(zhì)系數(shù)基本不變，故填料的潛熱換熱量顯著增加，但潛熱換熱量的增加導(dǎo)致傳熱溫差變小，因此顯熱換熱量降低。

圖8 傳熱傳質(zhì)系數(shù)隨空氣入口含濕量的變化

圖9 換熱量隨空氣入口含濕量的變化

3.3.4 淋液密度對(duì)熱源塔熱質(zhì)傳遞性能的影響

如圖10 所示，隨著淋液密度由2.51 kg/(m2·s)增加到4.5 kg/(m2·s)，傳熱系數(shù)由20.16 W/(m2·℃)增加到26.01 W/(m2·℃)，傳質(zhì)系數(shù)由19.64 g/(m2·s)增加到26.47 g/(m2·s)。淋液密度的增加擴(kuò)大了填料的濕潤(rùn)面積，同時(shí)液膜表面波動(dòng)更劇烈，液膜表面更新速度加快，因而傳熱傳質(zhì)系數(shù)顯著增加。由圖11 可知，孔板波紋填料的總換熱量，顯熱換熱量和潛熱換熱量均隨著淋液密度的增加而變大，這是因?yàn)榱芤好芏鹊脑黾邮箍装宀y填料的傳熱傳質(zhì)系數(shù)顯著增加，同時(shí)溶液流量變大后較大的熱容量使其吸收相同熱量后溫升變小，能保持較低的溫度和表面蒸汽分壓力。

圖10 傳熱傳質(zhì)系數(shù)隨淋液密度的變化

圖11 換熱量隨淋液密度的變化

3.3.5 溶液入口溫度對(duì)熱源塔熱質(zhì)傳遞性能的影響

如圖12 所示，隨著溶液入口溫度由-4.5 ℃增加到1.1 ℃，傳熱系數(shù)保持在21.8 W/(m2·℃)左右，傳質(zhì)系數(shù)保持在21.9 g/(m2·s)左右。這是因?yàn)槿芤喝肟跍囟葍H通過(guò)影響溶液及空氣的物性來(lái)影響熱質(zhì)傳遞過(guò)程，在該實(shí)驗(yàn)工況下，空氣平均溫度變化僅為6 ℃，而溶液進(jìn)口溫度變化僅為5.72 ℃，在該溫度變化范圍內(nèi)，兩種流體的物性變化較小，其對(duì)填料傳熱傳質(zhì)系數(shù)的影響較小。由圖13 可知，孔板波紋填料熱源塔的總換熱量，顯熱換熱量和潛熱換熱量均隨著溶液入口溫度的升高而變小。溶液入口溫度的增加使空氣與溶液間的傳質(zhì)勢(shì)差和溫差都降低，而傳熱傳質(zhì)系數(shù)基本不變，因此顯熱和潛熱換熱量均降低。

圖12 傳熱傳質(zhì)系數(shù)隨溶液入口溫度的變化

圖13 換熱量隨溶液入口溫度的變化

3.3.6 溶液入口濃度對(duì)熱源塔熱質(zhì)傳遞性能的影響

由圖14 可知，隨著溶液入口濃度由19.44%增加到29.75%，傳熱系數(shù)和傳質(zhì)系數(shù)分別保持在21.7 W/(m2·℃)和21.6 g/(m2·s)左右。因?yàn)槿芤喝肟跐舛葍H通過(guò)影響空氣與溶液的物性來(lái)影響傳熱傳質(zhì)過(guò)程，在實(shí)驗(yàn)工況下，空氣入口溫度和溶液入口溫度的變化僅為0.2 ℃和0.15 ℃，在該溫度變化范圍內(nèi)，兩種流體的物性變化對(duì)填料傳熱傳質(zhì)系數(shù)的影響較小。由圖15 可知，隨著溶液入口濃度的增加，潛熱換熱量逐漸增加，顯熱換熱量有所減少，而總換熱量略有增加。溶液濃度越大其等效含濕量越低，因此空氣與溶液間的含濕量差增加，而傳質(zhì)系數(shù)基本不變，所以潛熱換熱量增加。同時(shí)，潛熱換熱量增加導(dǎo)致溶液溫度上升，空氣與溶液間的溫差減少，故顯熱換熱量下降。

圖14 傳熱傳質(zhì)系數(shù)隨溶液入口濃度的變化

圖15 換熱量隨溶液入口濃度的變化

3.3.7 孔板波紋填料熱源塔熱質(zhì)傳遞系數(shù)擬合

由前文分析可知，空氣入口溫度和含濕量，溶液入口溫度和濃度僅通過(guò)影響兩種流體的物性影響熱源塔傳熱傳質(zhì)系數(shù)，而在熱源塔實(shí)際運(yùn)行工況下，這些參數(shù)對(duì)于物性的影響較小，可以忽略。對(duì)溶液與空氣之間傳熱傳質(zhì)系數(shù)起決定性作用的為風(fēng)量密度和淋液密度。

基于實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)孔板波紋填料的傳熱傳質(zhì)系數(shù)進(jìn)行了擬合，關(guān)聯(lián)式如下：

式（9）、（10）分別為孔板波紋填料的傳熱傳質(zhì)系數(shù)擬合公式，相關(guān)系數(shù)分別為0.982、0.974，適用的淋液密度范圍為2.3～4.5 kg/(m2·s)，風(fēng)量密度范圍為1.2～3.2 kg/(m2·s)。

3.4 孔板波紋填料熱源塔流動(dòng)性能實(shí)驗(yàn)研究

在熱源塔中，填料的選擇不僅與熱源塔的換熱量有關(guān)，而且對(duì)空氣動(dòng)力性能有很大的影響，實(shí)驗(yàn)中孔板波紋填料比其他填料間距小，比表面積更大，故需對(duì)孔板波紋填料熱源塔的阻力特性進(jìn)行研究。

由圖16 可知，孔板波紋填料的單位寬度填料壓降隨風(fēng)量密度的增加而快速上升，而受淋液密度影響較小。當(dāng)淋液密度為2.3 kg/(m2·s)時(shí)，隨著風(fēng)量密度從1.5 kg/(m2·s)增加到3.5 kg/(m2·s)，填料的單位寬度壓降從26 Pa 增加到144 Pa，增加了5 倍多。

圖16 單位寬度填料壓降變化規(guī)律

將單位寬度孔板波紋填料壓降ΔP*與淋液密度Gs和風(fēng)量密度Ga的關(guān)聯(lián)式：

式（11）為孔板波紋填料單位寬度填料壓降的擬合關(guān)系式，相關(guān)系數(shù)均為0.999，適用的淋液密度范圍為2.3～4.3 kg/(m2·s)，風(fēng)量密度范圍為1.5～3.5 kg/(m2·s)。

4 結(jié)論

本文構(gòu)建了橫流式熱源塔實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)，對(duì)空氣和溶液入口參數(shù)對(duì)孔板波紋填料熱源塔的熱質(zhì)傳遞性能及阻力特性的影響規(guī)律進(jìn)行了研究，得到以下結(jié)論：

1）孔板波紋填料熱源塔的傳熱傳質(zhì)系數(shù)受風(fēng)量密度和淋液密度的影響較大，風(fēng)量密度和淋液密度的增加會(huì)導(dǎo)致填料傳熱傳質(zhì)系數(shù)的增加，得到了孔板波紋填料傳熱傳質(zhì)系數(shù)關(guān)于風(fēng)量密度與淋液密度的關(guān)聯(lián)式。

2）空氣側(cè)參數(shù)的變化對(duì)熱源塔傳熱傳質(zhì)性能的影響主要體現(xiàn)在以下方面。隨著風(fēng)量密度增加，熱源塔顯熱和潛熱換熱量均增加。隨著空氣入口溫度增加，熱源塔顯熱換熱量增加，而潛熱換熱量略有下降。隨著空氣入口含濕量增加，熱源塔潛熱換熱量增加，而顯熱換熱量略有下降。

3）溶液側(cè)參數(shù)對(duì)源塔傳熱傳質(zhì)性能的影響主要體現(xiàn)在隨著淋液密度增加，熱源塔顯熱和潛熱換熱量均增加。溶液入口溫度增加，潛熱和顯熱換熱量均減少。溶液入口濃度增加，潛熱換熱量增加，而顯熱換熱量降低。

4）孔板波紋填料的單位寬度填料壓降隨風(fēng)量密度的增加而顯著增加，而受淋液密度的影響較小，擬合出了填料壓降關(guān)于風(fēng)量密度及淋液密度的關(guān)聯(lián)式。