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        無(wú)人機(jī)復(fù)合材料尾翼結(jié)構(gòu)的優(yōu)化設(shè)計(jì)*

        2020-03-26 02:09:26王帥培
        機(jī)械研究與應(yīng)用 2020年1期
        關(guān)鍵詞:尾翼合板鋪層

        王帥培,王 棟

        (西安愛生技術(shù)集團(tuán)公司 飛行器研發(fā)中心,陜西 西安 710065)

        0 引 言

        目前復(fù)合材料具有的比強(qiáng)度和比剛度高的特性使其在飛機(jī)結(jié)構(gòu)的減重優(yōu)化設(shè)計(jì)中得到了廣泛的應(yīng)用[1]。同時(shí)復(fù)合材料的可設(shè)計(jì)性給優(yōu)化剪裁帶來(lái)了實(shí)現(xiàn)的基礎(chǔ),設(shè)計(jì)人員在滿足結(jié)構(gòu)強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性要求的同時(shí),可以充分利用剛度方向的可設(shè)計(jì)性和彎-扭耦合效應(yīng)達(dá)到提高結(jié)構(gòu)力學(xué)性能和減小結(jié)構(gòu)質(zhì)量的目的[2-4]。

        筆者在HyperMesh中建立了無(wú)人機(jī)尾翼結(jié)構(gòu)的有限元模型,首先應(yīng)用OptiStruct優(yōu)化模塊實(shí)現(xiàn)了尾翼結(jié)構(gòu)的輕量化設(shè)計(jì),得到了各部件的最優(yōu)厚度。在尺寸優(yōu)化結(jié)果的基礎(chǔ)上,以某一層合板為例,采用等效彎曲剛度法優(yōu)化得到了層合板的最優(yōu)鋪層順序。優(yōu)化后的結(jié)果在滿足結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的前提下有效降低了結(jié)構(gòu)質(zhì)量,對(duì)無(wú)人機(jī)復(fù)合材料尾翼結(jié)構(gòu)的詳細(xì)設(shè)計(jì)具有一定的指導(dǎo)意義。

        1 有限元模型建立及分析

        無(wú)人機(jī)尾翼主結(jié)構(gòu)為復(fù)合材料,整個(gè)尾翼結(jié)構(gòu)主要由尾撐、水平尾翼和垂直尾翼3部分組成。尾撐、垂直尾翼和水平尾翼的前后梁采用MTM28-1-33%-12KT700SC單向帶材料,水平尾翼和垂直尾翼的前緣為全高度泡沫夾芯結(jié)構(gòu),主盒段為泡沫夾芯面板結(jié)構(gòu),面板材料為MTM28-1-38%-EGLASS,泡沫材料為51WF。水平尾翼和垂直尾翼的肋為金屬結(jié)構(gòu)。根據(jù)實(shí)際的連接關(guān)系可知,尾撐與機(jī)翼前后梁連接處的節(jié)點(diǎn)有節(jié)點(diǎn)位移δx=δy=δz=0,根據(jù)相關(guān)載荷的分布規(guī)律將氣動(dòng)載荷施加在有限元模型上。各種材料的力學(xué)性能如表1所列,尾翼結(jié)構(gòu)有限元模型如圖1所示。

        表1 材料參數(shù)

        圖1 尾翼結(jié)構(gòu)有限元模型

        2 尺寸優(yōu)化

        2.1 設(shè)計(jì)分區(qū)

        由于垂尾上部和平尾蒙皮較薄,優(yōu)化余量較小,故對(duì)尾翼劃分如下優(yōu)化分區(qū):尾撐沿長(zhǎng)度方向平均分成8設(shè)計(jì)分區(qū);垂尾下部壁板分為4個(gè)設(shè)計(jì)分區(qū);垂尾1-4肋包含4個(gè)設(shè)計(jì)分區(qū);垂尾前后梁、平尾前后梁一共有4個(gè)設(shè)計(jì)分區(qū);設(shè)計(jì)分區(qū)的總數(shù)為20。

        2.2 設(shè)計(jì)變量

        無(wú)人機(jī)尾翼結(jié)構(gòu)尺寸優(yōu)化的設(shè)計(jì)變量為各設(shè)計(jì)分區(qū)的厚度。對(duì)復(fù)合材料部件的鋪層厚度進(jìn)行優(yōu)化時(shí)如果直接以原鋪層順序的厚度為設(shè)計(jì)變量,由此所產(chǎn)生的計(jì)算規(guī)模和運(yùn)行時(shí)間幾乎是無(wú)法承受的。為了減少設(shè)計(jì)變量,縮小計(jì)算規(guī)模,采用輔助層合板法[5]對(duì)各復(fù)合材料部件進(jìn)行等效建模,等效建模后各設(shè)計(jì)分區(qū)層合板的鋪層順序及鋪層厚度如表2所列。

        為保證優(yōu)化得到的層合板為對(duì)稱均衡層合板,用一個(gè)設(shè)計(jì)變量控制層合板45°層和-45°層的厚度,0°層和90°層的厚度分別用一個(gè)設(shè)計(jì)變量控制,由于垂尾肋為金屬結(jié)構(gòu),因此一個(gè)設(shè)計(jì)分區(qū)包含一個(gè)設(shè)計(jì)變量,無(wú)人機(jī)尾翼結(jié)構(gòu)尺寸優(yōu)化的設(shè)計(jì)變量總數(shù)為52。

        表2 等效后層合板鋪層順序及鋪層厚度

        2.3 優(yōu)化模型

        無(wú)人機(jī)尾翼結(jié)構(gòu)尺寸優(yōu)化的數(shù)學(xué)模型可以描述為:

        subject to:

        式中:m和n分別代表復(fù)合材料部件和金屬部件的個(gè)數(shù);ρi和ρj分別代表復(fù)合材料部件和金屬部件的密度;Ai和Aj分別代表復(fù)合材料部件和金屬部件的表面積;T45i,T0i和T90i分別代表層合板45°層,0°層和90°層的厚度。從該數(shù)學(xué)模型可知,尺寸優(yōu)化的目標(biāo)是結(jié)構(gòu)總重最小。

        復(fù)合材料失效模式復(fù)雜,研究者對(duì)復(fù)合材料層合板的失效問(wèn)題進(jìn)行了大量的研究,發(fā)展了不同的失效分析方法,1971年,Tsai和Wu[6]提出了以張量多項(xiàng)式表示的Tsai-Wu強(qiáng)度準(zhǔn)則,由于該準(zhǔn)則可以得到與實(shí)驗(yàn)值符合較好的結(jié)果而被廣泛應(yīng)用于復(fù)合材料結(jié)構(gòu)分析中。本文尺寸優(yōu)化的約束包括復(fù)合材料部件的失效約束和金屬結(jié)構(gòu)的應(yīng)力約束。

        2.4 優(yōu)化結(jié)果

        本文采用的有限元優(yōu)化工具為 HyperWorks 內(nèi)置的 OptiStruct 模塊,其采用的數(shù)學(xué)規(guī)劃方法是目前工程上最高效、穩(wěn)健的優(yōu)化方法,能夠求解包含上百萬(wàn)設(shè)計(jì)變量、約束的優(yōu)化問(wèn)題。優(yōu)化過(guò)程中,整個(gè)尾翼結(jié)構(gòu)質(zhì)量的迭代曲線如圖2所示。從圖2可以看出:優(yōu)化過(guò)程中,尾翼質(zhì)量從最初的13.92 kg降低到12.17 kg,質(zhì)量降低了12.6%,減重效果明顯。

        整個(gè)優(yōu)化過(guò)程中約束背離比例最大值的迭代曲線如圖3所示,從圖3可知:隨著優(yōu)化的進(jìn)行,約束背離比例的最大值不斷減小,優(yōu)化結(jié)束后,約束背離比例的最大值為0.096%,優(yōu)化結(jié)果滿足約束條件。

        圖2 質(zhì)量迭代曲線

        圖3 約束背離比例最大值迭代曲線

        3 鋪層順序優(yōu)化

        在尺寸優(yōu)化結(jié)果的基礎(chǔ)上對(duì)層合板的鋪層順序進(jìn)行優(yōu)化,對(duì)于對(duì)稱層合板,耦合剛度矩陣[B]=0,面內(nèi)剛度矩陣[A]與鋪層順序無(wú)關(guān),彎曲剛度矩陣[D]受鋪層順序的影響較大。根據(jù)尺寸優(yōu)化結(jié)果計(jì)算出層合板各鋪層方向角的鋪層數(shù),然后采用等效彎曲剛度法[7]優(yōu)化得到層合板的最優(yōu)鋪層順序。

        式中:h為層合板的總厚度;n為層合板總鋪層數(shù)的一半;zk為第k層相對(duì)于對(duì)稱面的坐標(biāo);θk為第k層的鋪層方向角,等效彎曲剛度層合板示意圖如圖4所示。

        圖4 等效彎曲剛度層合板

        根據(jù)圖4,結(jié)合上式,可得輔助層合板的彎曲剛度參數(shù)為[8]:

        目標(biāo)層合板的彎曲剛度參數(shù)為:

        鋪層順序優(yōu)化的目標(biāo)可以描述為:

        以垂尾下部壁板某一區(qū)域?qū)雍习邃亴訛槔?,尺寸?yōu)化后輔助層合板的鋪層順序?yàn)閇45/0/-45/90]s,鋪層厚度為[0.5/0.5/0.5/0.25]s,采用參數(shù)優(yōu)化軟件iSIGHT,集成自編程序,以四個(gè)標(biāo)準(zhǔn)鋪層角的最優(yōu)鋪層數(shù)為約束條件,以目標(biāo)層合板與輔助層合板的彎曲剛度參數(shù)之間的誤差最小為目標(biāo)對(duì)該層合板進(jìn)行鋪層順序優(yōu)化。優(yōu)化過(guò)程中目標(biāo)層合板與輔助層合板彎曲剛度誤差迭代曲線如圖5所示,從圖中可以看到:隨著優(yōu)化的進(jìn)行,目標(biāo)層合板與輔助層合板彎曲剛度的誤差越來(lái)越小,優(yōu)化結(jié)束后誤差e=0.1198,優(yōu)化得到的目標(biāo)層合板的鋪層順序?yàn)閇452/0/45/90/0/-452/0/-45/±45/90/0]s。

        圖5 誤差迭代曲線

        4 結(jié) 論

        針對(duì)復(fù)合材料尾翼,采用尺寸優(yōu)化和鋪層順序優(yōu)化的兩級(jí)優(yōu)化設(shè)計(jì)方法,優(yōu)化得到了結(jié)構(gòu)的最優(yōu)尺寸和最佳鋪層順序,得到的具體結(jié)論如下:

        (1) 采用輔助層合板法對(duì)復(fù)合材料部件進(jìn)行了等效建模,采用尺寸優(yōu)化方法得到了各部件的最優(yōu)厚度,優(yōu)化后的尾翼結(jié)構(gòu)減重明顯,優(yōu)化結(jié)果滿足強(qiáng)度要求。

        (2) 在尺寸優(yōu)化結(jié)果的基礎(chǔ)上,采用等效彎曲剛度方法對(duì)垂尾下部壁板某一區(qū)域?qū)雍习宓匿亴禹樞蜻M(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì),優(yōu)化后目標(biāo)層合板與輔助層合板的彎曲剛度誤差較小,優(yōu)化結(jié)果較為理想。

        (3) 采用尺寸優(yōu)化和鋪層順序優(yōu)化的兩級(jí)優(yōu)化方法可以在滿足尾翼結(jié)構(gòu)強(qiáng)度要求的前提下有效的降低結(jié)構(gòu)質(zhì)量,對(duì)尾翼結(jié)構(gòu)的輕量化設(shè)計(jì)具有一定的指導(dǎo)意義,該方法也可以應(yīng)用于其它結(jié)構(gòu)的詳細(xì)設(shè)計(jì)之中。

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