劉敬坤

（中國(guó)林業(yè)科學(xué)研究院熱帶林業(yè)研究所廣州510520）

關(guān)健詞：攸水大橋；施工過(guò)程控制；偏差對(duì)比；成橋狀態(tài)

1 概述

梁橋施工過(guò)程控制技術(shù)早在20 世紀(jì)50 年代就被一些工程技術(shù)人員研究使用，隨后越來(lái)越多的工程人員認(rèn)識(shí)到它的重要性，被廣泛應(yīng)用到大跨度的結(jié)構(gòu)施工中。施工過(guò)程控制的最重要的目的就是保證結(jié)構(gòu)在建成以后的形狀符合要求、內(nèi)力在合適的范圍之內(nèi)。但是由于工程施工是一個(gè)歷時(shí)很長(zhǎng)而且很復(fù)雜的系統(tǒng)任務(wù)，所以要達(dá)到施工過(guò)程控制的目的相當(dāng)困難。因此梁橋的施工過(guò)程控制就顯得格外重要，它是一個(gè)各方互相配合的過(guò)程，利用有限的資源去遏制或者減小不確定因素帶來(lái)的影響，使工程竣工后達(dá)到良好的效果。

梁橋施工過(guò)程控制技術(shù)系統(tǒng)地運(yùn)用在工程中的時(shí)間并不久，在梁橋施工管理中最早系統(tǒng)地運(yùn)用控制技術(shù)的是日本，在建設(shè)日夜野PC 連續(xù)梁橋的時(shí)候，就運(yùn)用了相對(duì)比較完善的控制技術(shù)系統(tǒng)，且對(duì)控制結(jié)果利用計(jì)算機(jī)進(jìn)行分析，然后再用分析的結(jié)果指導(dǎo)現(xiàn)場(chǎng)施工管理。

結(jié)合湖南攸水大橋（65+120+65）m大跨徑梁橋的工程實(shí)例，建立有限元模型，進(jìn)行施工過(guò)程控制理論計(jì)算分析，通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)施，偏差對(duì)比，得出此梁橋施工過(guò)程控制的主要成果，進(jìn)行分析，并對(duì)此結(jié)構(gòu)的成橋狀態(tài)進(jìn)行評(píng)價(jià)，為此類梁橋結(jié)構(gòu)的施工過(guò)程控制提供一個(gè)參考。

2 理論計(jì)算分析

2.1 工程背景

湖南省攸縣攸水大橋全長(zhǎng)976.62 m，主橋上部結(jié)構(gòu)為跨徑（65+120+65）m的預(yù)應(yīng)力混凝土單箱單室連續(xù)梁，橫橋向分左、右半幅橋，全長(zhǎng)250 m，主橋箱梁起訖點(diǎn)樁號(hào)為K0+344.97 和K0+594.97。主梁平面在一條直線上，在K0+475.11 處，橋梁分別設(shè)0.5%和0.3%的雙向縱坡，豎曲線半徑R=8 000 m。左、右兩幅橋的橋面均設(shè)置2%的單方向橫坡。箱梁頂部寬16.00 m，箱梁的懸臂部分長(zhǎng)4.00 m，懸臂部分遠(yuǎn)端厚0.18 m，近端厚0.70 m，截面底端寬8.00 m［1］。主跨箱梁懸臂根部高6.5 m，跨中高2.5 m，箱梁根部底板厚0.80 m，跨中底板厚0.28 m，箱梁的變截面按1.8 次拋物線線形變化。箱梁腹板按線性變化，根部厚度80 cm，跨中厚度45 cm。全橋箱梁頂板厚度28 cm。每個(gè)支座處設(shè)1道橫隔板，全橋共設(shè)4道。主墩墩身采用實(shí)體墩，交界墩設(shè)計(jì)為薄壁墩身，箱梁檢修人洞設(shè)置在邊跨現(xiàn)澆段。本次研究分析取單幅為研究對(duì)象，該主橋的立面布置及箱梁剖面如圖1所示，箱梁截面特性如表1所示。

2.2 有限元模型建立

采用梁橋計(jì)算軟件模擬建立梁橋有限元模型，橋墩和主梁均使用梁?jiǎn)卧?，墩和主梁的連接利用彈性連接，由于橋位處于基巖場(chǎng)地，梁橋結(jié)構(gòu)承臺(tái)下面基巖內(nèi)采用鉆孔灌注樁，基巖剛度大，所以計(jì)算模型可以按照剛性基礎(chǔ)考慮。成橋模型離散為83個(gè)單元，86 個(gè)節(jié)點(diǎn)，模型的邊界條件為結(jié)構(gòu)支座位置的豎向線位移約束和墩底固結(jié)。全橋共劃分為80個(gè)施工階段和一個(gè)運(yùn)營(yíng)階段進(jìn)行仿真分析計(jì)算［2］，結(jié)構(gòu)單元?jiǎng)澐秩鐖D2所示。

圖1 橋梁的總體布置及箱梁截面尺寸Fig.1 Overall Layout of Bridge and Cross-section Dimensions of Box Girder （cm）

表1 截面特性對(duì)比Tab.1 The Comparative Result of the Section Feature

圖2 攸水大橋有限元計(jì)算模型Fig.2 The Finite Element Calculation Model of Youshui Bridge

2.3 結(jié)構(gòu)計(jì)算參數(shù)取值及選用計(jì)算方法

結(jié)構(gòu)箱梁部分用C55 混凝土，橋墩、承臺(tái)基礎(chǔ)用C30混凝土，樁基礎(chǔ)用C25混凝土，橋面部分使用瀝青混凝土鋪裝。主墩混凝土的加載齡期取5 d，主梁混凝土的加載齡期取4 d，每個(gè)梁段施工周期為6 d。材料各項(xiàng)力學(xué)性能如表2所示。

預(yù)應(yīng)力鋼絞線均采用國(guó)標(biāo)《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線：GB/T 5224-2003》中270級(jí)低松弛高強(qiáng)度鋼絞線，其抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為1 860 MPa，公稱直徑d為15.2 mm，彈性模量為1.95×105MPa，松馳率為0.035，松馳系數(shù)為0.3。普通鋼筋必須符合國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)的各項(xiàng)規(guī)定，其中鋼筋直徑d≥12 mm 的全部采用HRB335 鋼筋，鋼筋直徑d＜12 mm 的全部采用R235 鋼筋。鋼筋直徑d≥20 mm的應(yīng)采用機(jī)械接頭連接。

表2 混凝土材料參數(shù)取值Tab.2 Concrete Material Parameters Value

永久荷載包括箱梁的自身重量、材料的收縮及徐變作用以及預(yù)加力等［3］。箱梁的自身重量按照現(xiàn)有的尺寸計(jì)算，箱梁及墩身鋼筋混凝土容重按26.5 kN/m3取值，其余結(jié)構(gòu)按26.0 kN/m3取值。橋面瀝青混凝土鋪裝按24 kN/m3取值，橫隔板、齒板分別以集中力的方式加到相應(yīng)位置。重量計(jì)算以設(shè)計(jì)圖紙中混凝土的體積為準(zhǔn)。施工荷載包括掛籃及吊架?？諕旎@50 t（包括模板及機(jī)具設(shè)備），前支點(diǎn)與后錨點(diǎn)距離5.0 m，空掛籃前支點(diǎn)反力900 kN，后錨點(diǎn)拉力400 kN。前支點(diǎn)距梁端0.5 m?；钶d計(jì)算時(shí)，采用公路-I級(jí)車道荷載，計(jì)人群荷載3.5 kN/m2；橋梁特征計(jì)算跨徑取120 m。

攸水大橋的分析計(jì)算采用正裝計(jì)算法。正算法理論計(jì)算模型與實(shí)際結(jié)構(gòu)的不符，類似于彈塑性力學(xué)中的“小應(yīng)變大位移”問(wèn)題，可以用迭代法進(jìn)行解決。而且通過(guò)試算可知，即使不考慮修正，由于連續(xù)梁橋的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，其引起的誤差也非常小，可以忽略不計(jì)。

3 施工過(guò)程控制系統(tǒng)實(shí)施

攸水大橋的施工過(guò)程控制系統(tǒng)是一個(gè)往復(fù)循環(huán)的過(guò)程，既是從施工到施工監(jiān)測(cè)，從施工監(jiān)測(cè)到參數(shù)識(shí)別，從參數(shù)識(shí)別再到施工修正，修正后再進(jìn)行預(yù)告，進(jìn)而反饋到施工過(guò)程中，這樣做的根本目的就是使工程的實(shí)施按照設(shè)計(jì)的理想方案推進(jìn)。但是現(xiàn)實(shí)中不論是設(shè)計(jì)計(jì)算分析，還是工程的實(shí)施都存在著或多或少的誤差，所以，施工過(guò)程控制的中心工作就是對(duì)實(shí)施中誤差的分析、識(shí)別和調(diào)整，對(duì)橋梁下一步的狀態(tài)作出判斷。

3.1 施工過(guò)程控制主要工作內(nèi)容

施工監(jiān)測(cè)、控制要結(jié)合結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)要點(diǎn)及施工過(guò)程全面考慮，根據(jù)設(shè)計(jì)圖、施工組織設(shè)計(jì)以及施工工序，攸水大橋的施工過(guò)程控制工作的主要內(nèi)容：首先對(duì)橋梁施工段進(jìn)行全面的分析、調(diào)整和優(yōu)化，依據(jù)設(shè)計(jì)圖和施工組織設(shè)計(jì)來(lái)確定施工的程序，并按順序進(jìn)行施工階段的計(jì)算，施工階段的計(jì)算分析結(jié)果再與設(shè)計(jì)圖紙進(jìn)行相互校核，這個(gè)分析結(jié)果是整個(gè)施工過(guò)程控制的最重要的依據(jù)；復(fù)核設(shè)計(jì)圖紙擬定的預(yù)拱度計(jì)算結(jié)果。主梁每個(gè)階段的澆筑、預(yù)應(yīng)力張拉、掛籃的影響等直接關(guān)系到主梁的受力，主梁在施工過(guò)程中的線形直接影響其附加內(nèi)力大小及成橋狀態(tài)，所以在施工過(guò)程控制中主梁必須設(shè)置預(yù)拱度，并且是控制的重點(diǎn)。攸水大橋主梁采用后支點(diǎn)掛籃懸臂澆筑施工方法，在施工中掛籃立模標(biāo)高確定后基本沒有調(diào)整的余地，所以監(jiān)控工作的第一件事情就是復(fù)核設(shè)計(jì)中的預(yù)拱度值，并且要在施工中對(duì)掛籃的預(yù)拱度和設(shè)置的方式作出準(zhǔn)確的判斷。主梁施工前對(duì)掛籃進(jìn)行預(yù)壓試驗(yàn)，根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙中的預(yù)拱度及掛籃預(yù)壓試驗(yàn)得到的變位值，對(duì)立模標(biāo)高進(jìn)行復(fù)核和調(diào)整。主梁變截面處是重要監(jiān)測(cè)內(nèi)容之一，了解日常溫度變化對(duì)結(jié)構(gòu)應(yīng)力應(yīng)變、變位測(cè)試結(jié)果的影響。橋梁結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性也是施工中的一大難題，關(guān)系到橋梁結(jié)構(gòu)的安全，所以這也是控制中的一大重點(diǎn)，攸水大橋是一座大跨度連續(xù)梁橋，在施工過(guò)程中，對(duì)墩身和主梁進(jìn)行內(nèi)力測(cè)試和計(jì)算分析，以保證大橋結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性。

3.2 施工過(guò)程控制的實(shí)施

在施工過(guò)程的每一個(gè)施工階段，通過(guò)監(jiān)測(cè)主梁在各個(gè)施工階段的應(yīng)力和變形，達(dá)到及時(shí)了解結(jié)構(gòu)實(shí)際狀態(tài)變化的目的。根據(jù)監(jiān)測(cè)所得到的數(shù)據(jù)，首先確保結(jié)構(gòu)的安全和穩(wěn)定，其次保證結(jié)構(gòu)的受力合理和線形平順，為大橋安全、順利地建成提供技術(shù)保障［4-7］。

影響結(jié)構(gòu)線形及內(nèi)力的技術(shù)參數(shù)有很多個(gè)，通過(guò)參數(shù)敏感性分析，了解每個(gè)參數(shù)對(duì)結(jié)構(gòu)狀態(tài)變化影響程度大小，確定主要參數(shù)。由于各方面環(huán)境的影響，根據(jù)設(shè)計(jì)值所選取的參數(shù)值與實(shí)際情況可能有所差異，有些參數(shù)需要在施工過(guò)程中通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)或檢查來(lái)獲取，如：①混凝土容重；②混凝土強(qiáng)度；③混凝土彈性模量；④混凝土收縮徐變系數(shù)；⑤預(yù)應(yīng)力誤差的影響；⑥施工臨時(shí)荷載；⑦混凝土澆注過(guò)程中超方情況；⑧氣象資料：晴雨、氣溫、風(fēng)向、風(fēng)速；⑨實(shí)際工期與未來(lái)進(jìn)度安排。

3.2.1 變形控制

當(dāng)澆筑各墩0#塊混凝土?xí)r，在0#塊墩頂橫隔板處的頂板位置用φ16的鋼筋頭布置3個(gè)測(cè)量基準(zhǔn)點(diǎn)。鋼筋頭端頭磨平并焊固于分布鋼筋網(wǎng)上，使其露出混凝土表面2 cm。鋼筋頭周圍用紅色油漆做出明顯標(biāo)記。施工單位在施工過(guò)程中需特別注意對(duì)該基準(zhǔn)點(diǎn)加以保護(hù)，防止施工機(jī)具運(yùn)行時(shí)或托運(yùn)材料時(shí)將基準(zhǔn)點(diǎn)破壞［8，9］?；鶞?zhǔn)點(diǎn)布置如圖3所示。

圖3 主梁變形及標(biāo)高測(cè)點(diǎn)布置Fig.3 The Layout of Measurement Point about Main Beam Deformation and Elevation （cm）

主梁其它節(jié)段開始澆筑后，在主梁腹板外側(cè)、頂板中心（橋梁軸線）的梁端位置布置撓度觀測(cè)點(diǎn)。每一截面主梁梁頂設(shè)立3 個(gè)撓度觀測(cè)點(diǎn)，距梁端10 cm，其中箱梁軸線上的撓度觀測(cè)點(diǎn)亦作為軸線線形觀測(cè)點(diǎn)，要求其埋設(shè)位置準(zhǔn)確并在其鋼筋頭頂面刻上十字絲，如圖3所示，預(yù)埋鋼筋焊接在鋼筋骨架中并用紅漆標(biāo)明編號(hào)。

3.2.2 內(nèi)力控制

為了及時(shí)掌握該橋在施工過(guò)程中關(guān)鍵部位內(nèi)力的變化規(guī)律，弄清理論值與實(shí)際值之間的關(guān)系，在每一跨主梁關(guān)鍵部位布置應(yīng)力測(cè)點(diǎn)，通過(guò)施工階段的實(shí)時(shí)測(cè)試獲得結(jié)構(gòu)真實(shí)的應(yīng)力狀態(tài)，對(duì)其進(jìn)行誤差分析并判斷是否符合設(shè)計(jì)要求，如果實(shí)測(cè)值與理論值的差值超限則必須查找原因和調(diào)控，使之在允許的范圍內(nèi)變動(dòng)［10］。

本橋梁采用振弦式混凝土埋入型應(yīng)變計(jì)作為應(yīng)力（應(yīng)變）觀測(cè)儀器。該類型應(yīng)變計(jì)預(yù)埋在混凝土后，受環(huán)境其它因素影響小，不易被破壞，而且穩(wěn)定性好。

大橋上部結(jié)構(gòu)單幅箱梁共布置7 個(gè)測(cè)試截面，分別為梁部的懸臂根部截面、L/2 截面。每個(gè)截面布置4個(gè)應(yīng)變測(cè)點(diǎn)。上下游兩幅共有14個(gè)測(cè)試截面，56個(gè)測(cè)點(diǎn)。下部結(jié)構(gòu)共布置8 個(gè)測(cè)點(diǎn)，4 個(gè)測(cè)試截面，分別為每個(gè)墩的墩底截面。全橋共64個(gè)測(cè)點(diǎn)。

測(cè)試截面具體位置如圖4所示。

圖4 應(yīng)變測(cè)試截面示意圖Fig.4 The Schematic Diagram of Strain Test Section

3.2.3 溫度控制

溫度也是導(dǎo)致主梁變形的重要參數(shù)之一。溫度控制分為季節(jié)性的溫度變化控制和日照性的溫度變化控制。其中季節(jié)性的溫度變化對(duì)主梁變形的作用比較單一，變化相對(duì)均勻，在施工階段采集溫度參數(shù)，反饋到計(jì)算模型中，分析主梁的變形情況。而日照性的溫差最為復(fù)雜，日照性的溫度變化對(duì)主梁變形的作用通常需要實(shí)際測(cè)量，探究出主梁在日照性溫度變化的情況。對(duì)攸水大橋來(lái)說(shuō)，日照溫度的變化會(huì)使主梁頂、底板之間產(chǎn)生溫差，進(jìn)而引發(fā)主梁變形。因而該橋應(yīng)進(jìn)行環(huán)境溫度以及測(cè)試斷面溫度場(chǎng)的測(cè)試。

溫度測(cè)試選用JMT－36A 型記憶智能溫度傳感器，采用振弦式頻率測(cè)試溫度變化。在主梁混凝土的內(nèi)表面預(yù)埋溫度傳感器，以測(cè)量其溫度場(chǎng)分布?？紤]到各個(gè)“T”的溫度大致相同，故選一個(gè)“T”的一個(gè)懸臂作為溫度測(cè)試對(duì)象，共設(shè)2 個(gè)觀測(cè)截面，每個(gè)截面含6個(gè)溫度測(cè)試點(diǎn)，將溫度傳感器固定在鋼筋上，埋設(shè)于混凝土體內(nèi)，測(cè)試導(dǎo)線引到混凝土表面［11］。在主梁施工期間選擇有代表性的天氣進(jìn)行24 h 連續(xù)觀測(cè)，例如：每個(gè)季節(jié)選擇一個(gè)晴天、多云天和陰雨天。特別是在主梁施工的養(yǎng)護(hù)期間實(shí)測(cè)梁板中的水化熱變化規(guī)律，對(duì)施工方法如何養(yǎng)護(hù)起了依據(jù)作用。

3.2.4 非彈性變形控制

掛籃安裝好后通過(guò)試壓消除結(jié)構(gòu)的非彈性變形并檢驗(yàn)掛籃的受力性能，以便有效控制橋梁線形。攸水大橋主梁施工采用的是常規(guī)的三角形桁架掛籃，掛籃由主桁、底籃系統(tǒng)、懸吊系統(tǒng)、后錨、模板系統(tǒng)及行走系統(tǒng)等部分組成。掛籃預(yù)壓試驗(yàn)采用沙袋堆載的方式進(jìn)行加載。其計(jì)算結(jié)果與實(shí)測(cè)結(jié)果如圖5所示。

圖5 掛籃荷載試驗(yàn)實(shí)測(cè)值與理論計(jì)算值比較Fig.5 The Comparison between the Measured Value of the Basket Load Test and the Theoretical Calculated Value

由上述試驗(yàn)值得出掛籃的荷載—撓度曲線，由每個(gè)梁段的重量換算出前吊點(diǎn)的力，根據(jù)加載曲線得出前吊點(diǎn)的變形，在預(yù)拱度中予以考慮，從而為控制主梁撓度提供可靠的依據(jù)。

4 施工過(guò)程控制成果

根據(jù)攸水大橋主梁的后支點(diǎn)掛籃懸臂澆筑施工方案，對(duì)主梁懸臂澆筑過(guò)程實(shí)施動(dòng)態(tài)監(jiān)控，并且每一節(jié)段混凝土澆筑完畢，根據(jù)實(shí)測(cè)主梁梁底標(biāo)高重新計(jì)算并確定下一節(jié)段主梁梁底標(biāo)高。掛籃前移就位后經(jīng)有關(guān)方復(fù)測(cè)后方可定位，直至主梁合龍。在全橋的施工過(guò)程中掛籃前移后主梁立模標(biāo)高的定位和預(yù)應(yīng)力鋼束的張拉至關(guān)重要，因此在施工過(guò)程中除保證主梁軸線和高程的精確定位外，還必須加強(qiáng)對(duì)預(yù)應(yīng)力鋼束張拉過(guò)程中主梁內(nèi)力的測(cè)試。

4.1 主梁施工狀態(tài)監(jiān)測(cè)成果

攸水大橋順利完成主梁施工后，對(duì)主梁的標(biāo)高、軸線等進(jìn)行了測(cè)量，并在測(cè)量中綜合考慮了測(cè)量溫度與合攏溫度的影響；同時(shí)還對(duì)關(guān)鍵截面的應(yīng)力進(jìn)行了檢測(cè)。測(cè)量結(jié)果表明攸水大橋主梁合攏線形及軸線線形的精度都滿足設(shè)計(jì)要求，關(guān)鍵截面的應(yīng)力監(jiān)測(cè)結(jié)果表明攸水大橋主梁受力合理。

4.1.1 主梁線形監(jiān)測(cè)成果

主梁現(xiàn)場(chǎng)澆筑施工期間，及時(shí)進(jìn)行了精確定位測(cè)量。施工監(jiān)控過(guò)程中嚴(yán)格控制高程和軸線。主梁澆筑過(guò)程中各節(jié)段施工過(guò)程監(jiān)控?cái)?shù)據(jù)安裝高程實(shí)測(cè)值、理論值比較如圖6 所示。由圖6 得知：在各梁段安裝過(guò)程中，高程最大偏差為28 mm。安裝誤差均在監(jiān)控控制范圍內(nèi)，符合控制精度和設(shè)計(jì)要求。

圖6 安裝高程比較Fig.6 The Installation Elevation Comparison

4.1.2 主梁內(nèi)力監(jiān)測(cè)成果

主梁在懸臂澆筑過(guò)程中，主梁關(guān)鍵截面預(yù)埋的振弦式應(yīng)變計(jì)的應(yīng)力監(jiān)測(cè)記錄主梁上、下緣應(yīng)力實(shí)測(cè)值、理論值比較如圖7 所示，可以看出實(shí)測(cè)值與理論值較為接近，變化規(guī)律與理論值相吻合，說(shuō)明主梁應(yīng)力滿足設(shè)計(jì)和規(guī)范要求，且滿足橋梁監(jiān)控的控制精度要求。

圖7 側(cè)截面（懸臂根部）主梁應(yīng)力比較Fig.7 Stress Comparison of Main Beam in Side Section（Cantilever Root）

4.1.3 墩底內(nèi)力監(jiān)測(cè)結(jié)果

主梁在施工過(guò)程中，墩底應(yīng)力的監(jiān)測(cè)記錄的實(shí)測(cè)值、理論值比較如圖8所示，可以看出實(shí)測(cè)值接近于理論值，誤差在10%以內(nèi)，在最大懸臂狀態(tài)，邊、中跨合龍等重要工序中墩底受力均滿足監(jiān)控控制要求。

圖8 墩底應(yīng)力比較Fig.8 The Comparison of Pier Bottom Stress

4.2 成橋狀態(tài)控制結(jié)果

由主梁橋面線形監(jiān)測(cè)結(jié)果數(shù)據(jù)中可以得出：在成橋狀態(tài)下，左幅橋主梁線形標(biāo)高與理論標(biāo)高最大偏差△Z=21 mm，右幅橋主梁線形標(biāo)高與理論標(biāo)高最大偏差△Z=20 mm，除個(gè)別值超出20 mm 以外，其余均在20 mm 以內(nèi)，與設(shè)計(jì)理論值基本吻合。從圖9 的線形變化趨勢(shì)來(lái)看也與設(shè)計(jì)線形吻合，所以橋面線形滿足監(jiān)控精度和設(shè)計(jì)要求。

大橋在成橋狀態(tài)下主梁關(guān)鍵截面的內(nèi)力如表3所示，可以看出實(shí)測(cè)值接近于理論值，誤差在10%以內(nèi)，說(shuō)明主梁應(yīng)力滿足設(shè)計(jì)和規(guī)范要求，受力符合要求。

圖9 主梁線線形比較Fig.9 The Girder Line Comparison

5 施工過(guò)程控制系統(tǒng)評(píng)價(jià)

攸水大橋施工過(guò)程中嚴(yán)格執(zhí)行各方面的相關(guān)規(guī)定，合理安排工序作業(yè)時(shí)間，積極進(jìn)行施工過(guò)程控制工作。從該橋的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)來(lái)看：

⑴ 主梁方面：主梁懸臂施工過(guò)程中節(jié)段標(biāo)高誤差介于±10 mm 之間，表明主梁整體線形基本平順。主梁在施工過(guò)程中，各主梁關(guān)鍵截面上下緣實(shí)測(cè)應(yīng)變與理論值吻合良好，偏差在10%以內(nèi)，0 號(hào)梁段（懸臂根部）上緣應(yīng)力最大值出現(xiàn)在懸臂施工的過(guò)程中，下緣應(yīng)力最大值出現(xiàn)在成橋以后，均小于材料強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值。實(shí)測(cè)情況與理論值相符，表明主梁的受力合理，符合設(shè)計(jì)要求，主梁結(jié)構(gòu)安全可靠。

⑵ 主墩方面：在整個(gè)施工過(guò)程中，主墩的變形及內(nèi)力均接近于理論計(jì)算值，且小于材料強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值，符合設(shè)計(jì)要求，結(jié)構(gòu)受力合理、安全可靠。

表3 成橋狀態(tài)主梁內(nèi)力監(jiān)測(cè)結(jié)果Tab.3 Internal Force Monitoring Results of the Main Girder in the Condition of the Completed Mridge （MPa）

6 結(jié)語(yǔ)

綜上所述，攸水大橋在施工過(guò)程中以及成橋狀態(tài)下，主梁線形平順，大橋各截面受力合理，結(jié)構(gòu)安全可靠，符合設(shè)計(jì)要求。施工過(guò)程控制所應(yīng)用的理論和方法正確，實(shí)際效果較好，施工過(guò)程控制工作獲得了成功。建議在今后的使用過(guò)程中嚴(yán)禁超載，并加強(qiáng)對(duì)大橋關(guān)鍵部位的長(zhǎng)期觀測(cè)，確保安全。