黃小娟 王曉麗 葉娜

摘要：簡(jiǎn)介了內(nèi)燃機(jī)車空調(diào)電源的總體結(jié)構(gòu)，對(duì)模型中的熱源及影響散熱的主要因素進(jìn)行分析。通過對(duì)散熱器設(shè)計(jì)及發(fā)熱元器件布局進(jìn)行設(shè)計(jì)，最終確定空調(diào)變頻器最優(yōu)的總體模型結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，并利用典型的熱仿真分析軟件Icepak對(duì)其結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行熱仿真分析、驗(yàn)證。

關(guān)鍵詞：熱源;散熱影響因素;結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì);熱仿真分析

0引言

隨著電力電子技術(shù)的快速發(fā)展，系統(tǒng)的高可靠性、設(shè)備的小型化需求成為發(fā)展趨勢(shì)。電子設(shè)備的功率密度不斷加大，集成度也不斷提高，可靠性將面臨嚴(yán)峻的挑戰(zhàn)。如果電子設(shè)備結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不合理，運(yùn)行時(shí)可能導(dǎo)致溫度過高、失效率增加、最終使設(shè)備性能下降，甚至造成故障。因此，電子設(shè)備的熱設(shè)計(jì)是影響系統(tǒng)可靠性的一個(gè)重要組成部分。

本文以某內(nèi)燃機(jī)車空調(diào)電源為例，提出基于熱分析的電源結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的方法。首先對(duì)散熱影響因素進(jìn)行重點(diǎn)分析，分析元器件的布局與安裝、散熱通道設(shè)計(jì)等對(duì)散熱效果有影響的問題：然后對(duì)最優(yōu)的電源結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)做熱仿真分析，從而驗(yàn)證了該結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的可靠性。

1內(nèi)燃機(jī)車空調(diào)電源的總體結(jié)構(gòu)

機(jī)車司機(jī)室電氣柜內(nèi)采用DC 74V供電，空調(diào)機(jī)組均為AC 220V交流電機(jī)，為滿足空調(diào)機(jī)組的用電需要，內(nèi)燃機(jī)車空調(diào)電源將DC 74V變換為AC 220V供空調(diào)機(jī)組使用。本設(shè)計(jì)采用對(duì)直流輸入電壓先進(jìn)行Boost升壓再逆變的控制方案。先將DC 74V升壓為DC 500V，再通過三相橋逆變電路將直流電逆變?yōu)槿嘟涣麟夾C 220V，為空調(diào)機(jī)組提供電源。

由圖1可知，空調(diào)電源系統(tǒng)的主電路包括直流斬波升壓和逆變兩個(gè)部分：斬波升壓電路所用的部件由升壓電感、斬波用IGBT、升壓電容、電壓傳感器構(gòu)成：三相橋式逆變電路中主開關(guān)器件采用高性能IGBT、電容和電感組成的LC濾波電路。

該空調(diào)電源箱體中，所有的電子元器件都要消耗電能，其中一部分電能轉(zhuǎn)化為熱能。如果對(duì)系統(tǒng)中所有發(fā)熱的元器件都進(jìn)行熱分析，既復(fù)雜又困難、也沒有必要。因此只需考慮該系統(tǒng)中的主要發(fā)熱元器件（如：IGBT模塊、電感、電容等），并借助ANSYS熱分析對(duì)系統(tǒng)中的主要發(fā)熱元器件進(jìn)行分析，簡(jiǎn)化模型中將不考慮其他的發(fā)熱元器件。通過周密的計(jì)算和參數(shù)的選擇，電源箱體中主要的發(fā)熱元器件在滿負(fù)載運(yùn)行時(shí)的功率損耗如表1所示，該空調(diào)電源的工作條件如表2所示。

本設(shè)計(jì)的主要發(fā)熱元器件有八個(gè)，其中一對(duì)電感、電容是用在Boost升壓電路中：一對(duì)電感、電容是用在DC AC變換器中組成的LC濾波電路：另外還有一個(gè)斬波用的lGBT模塊和逆變系統(tǒng)中組成三相橋式逆變電路所用的三個(gè)IGBT模塊。

為了配合內(nèi)燃機(jī)車上空調(diào)機(jī)組的用電所需，則該空調(diào)電源的裝配方式以及外形尺寸已然確定。因此，我們將在現(xiàn)有的空間尺寸內(nèi)對(duì)各個(gè)元器件進(jìn)行合理布局，并用ANSYS軟件進(jìn)行熱分析，以得出最優(yōu)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，確保該電源能夠正常工作。

2散熱的影響因素分析及設(shè)計(jì)應(yīng)用

由于箱體的散熱方式采用強(qiáng)制風(fēng)冷散熱，且散熱器設(shè)計(jì)采用鋁材質(zhì)。則影響散熱的主要因素有：散熱器設(shè)計(jì)、發(fā)熱元器件的布局、通風(fēng)道設(shè)計(jì)等。下面將對(duì)這些影響因素進(jìn)行逐一分析，從而得出最優(yōu)的結(jié)構(gòu)布局。

2.1散熱器的設(shè)計(jì)及影響分析

在空調(diào)電源的基本結(jié)構(gòu)體積、各元器件的功耗確定的前提下，在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，結(jié)合箱體、電容、電感、風(fēng)扇等其他元器件的外形尺寸、體積大小、布線等因素的綜合考慮后，最終確定了散熱器的最大允許空間尺寸為：345mm×300mm×100mm（長(zhǎng)×寬×高），材料選定為鋁材（比銅輕且價(jià)格便宜）。

散熱器的熱阻除了與材料有關(guān)，也與形狀、尺寸及安裝方式等因素有關(guān)。散熱器設(shè)計(jì)中所涉及的幾何參數(shù)主要有肋片厚度、肋片間距、肋片高度、肋片數(shù)量、基座的尺寸等。本文分別對(duì)以上因素對(duì)散熱效果的影響做了仿真分析。散熱器的示意圖如圖2所示，其基本尺寸數(shù)值見表3。

2.1.1肋片參數(shù)的影響分析

假設(shè)該散熱器水平面上放置有3個(gè)熱源，材質(zhì)為銅，三個(gè)熱源之間間距均為39mm，功耗均為500W，風(fēng)量設(shè)定為205cfm，環(huán)境溫度20℃。由于該電源箱體中受到整體結(jié)構(gòu)的限制，所以肋片的總體尺寸、基座和肋片高的尺寸不會(huì)有大的變化，這些尺寸是一定的。

尺寸一定的條件下，肋片的厚度、數(shù)量、間距3個(gè)參數(shù)之間相互影響。其中一個(gè)參數(shù)不變時(shí)，本文對(duì)其他兩個(gè)參數(shù)的變化趨勢(shì)進(jìn)行分析和研究。在強(qiáng)制風(fēng)冷的散熱方式下分別用ANSYS做熱分析仿真，則分析的結(jié)果如下表4所示。

從表4的分析結(jié)果可以得出以下結(jié)論：

1）在固定的散熱器空間下，當(dāng)肋片數(shù)量一定時(shí)，肋片的厚度不斷增加，肋片間距減小，散熱溫度隨著先降低后升高（總體變化趨勢(shì)呈現(xiàn)升高趨勢(shì)），這說明在一定的尺寸和肋片數(shù)下，肋片厚度應(yīng)盡量薄，且存在一個(gè)最佳值。如圖3所示為散熱器溫度隨肋片厚度變化曲線圖。

2）在固定的散熱器空間下，當(dāng)肋片的厚度一定時(shí)，隨著肋片間距的增加，肋片數(shù)量不斷減少，散熱器的溫度也隨著降低，但是下降到一定程度時(shí)，溫度反而升高。這是因?yàn)殡S著間距的增加，肋片數(shù)量不斷減少，從而引起散熱面積的下降，所以溫度升高，它們之間起著相互制約的作用。如圖4所示，為散熱器溫度隨肋片間距變化曲線圖。

3）由圖4可知，隨著肋片厚度的增加，無論肋片間距的變化，散熱器的整體溫度都在升高。由于考慮到加工能力的限制，因此不考慮肋片厚度為1mm的情況。

從上述分析結(jié)果可知，該電源最優(yōu)的散熱器設(shè)計(jì)可采用：肋片厚度為2mm，肋片間距2mm，肋片數(shù)量73的肋片結(jié)構(gòu)。圖5所示為肋片厚度2mm的散熱分析溫度圖。

2.2IGBT在散熱器表面的布局影響分析

發(fā)熱元器件的合理安排和布局是散熱設(shè)計(jì)的重要內(nèi)容，在進(jìn)行該項(xiàng)工作前，應(yīng)根據(jù)電子設(shè)備中每個(gè)元器件發(fā)熱情況，合理的安排各元器件位置，以防熱量的積蓄。

根據(jù)現(xiàn)有的研究成果，在電子設(shè)備中，如果兩個(gè)元器件在一塊安裝板上水平方向放置，則元器件之間應(yīng)在空間允許的情況下適當(dāng)增大安裝間距，元器件的溫度才會(huì)隨之降低。

3.2.1熱源的分布影響分析

在散熱器基板尺寸（340mm×295m m×10mm）、材料（鋁材）、環(huán)境溫度（20℃）和總熱量不變的情況下，考慮到箱體整體布局及布線等因素的影響，熱源的布局設(shè)計(jì)有下面兩種情況，如圖6所示。

注：為分析熱源布局的最優(yōu)設(shè)計(jì)，假定元器件V1為500W;V2均為350W，環(huán)境和風(fēng)量一定。

本文對(duì)上述兩種熱源布局分別做了熱仿真分析，布局方式1溫度為71.16℃，布局方式2溫度為61.14℃。具體散熱溫度分布圖如下圖7所示。

從分析結(jié)果可以看出，布局方式2的散熱效果最好，可見功耗大的元器件應(yīng)距入風(fēng)口較近，熱源最好是分散布局，有利于各個(gè)位置的溫度均衡，減小相互之間的散熱影響。

3空調(diào)電源總體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)模型

在原有內(nèi)燃機(jī)車KACINV6型EMD空調(diào)電源的機(jī)械結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上，根據(jù)電源裝置的安放空間，結(jié)合電磁干擾、散熱和后期的安裝工藝等因素，最終，空調(diào)電源的總體最優(yōu)結(jié)構(gòu)模型如圖8所示。

在列車運(yùn)行過程中，YG N2Q101型空調(diào)電源需裝在司機(jī)室，且在持續(xù)工作時(shí)將會(huì)產(chǎn)生很大熱量，僅靠自然通風(fēng)是不能滿足散熱的需求，所以在機(jī)械結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，我們采用強(qiáng)迫風(fēng)冷的通風(fēng)散熱方式，從兩個(gè)側(cè)面進(jìn)行排風(fēng)，吸入的空氣順著風(fēng)道掃過Boost電抗器、Boost輸出電容、三相逆變、LC濾波電抗器和LC濾波電容，然后從另一側(cè)排出，從而保證了該電源裝置能夠長(zhǎng)時(shí)間工作。主接觸器、繼電器、EMC等低壓電器和控制板置于箱體的前半部分。風(fēng)扇由三相逆變后提供的三相220V/（30Hz、60Hz、45Hz）電源。

三相逆變lG BT與Boost輸出電容間采用低感復(fù)合母排連接.使lGBT高速開關(guān)造成的過電壓達(dá)到最小，IG BT安全工作區(qū)擴(kuò)大，使用壽命延長(zhǎng)。

4結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的熱仿真分析

本設(shè)計(jì)采用ANSYS Workbench有限元軟件進(jìn)行分析，在不影響熱特性和計(jì)算精度的前提下，在DesignModeler下對(duì)其進(jìn)行簡(jiǎn)化處理，并導(dǎo)入Icepak進(jìn)行參數(shù)設(shè)置及網(wǎng)格劃分.最后進(jìn)行熱特性分析。圖9所示為網(wǎng)格圖。

根據(jù)設(shè)定的工況對(duì)模型進(jìn)行計(jì)算，仿真結(jié)果如圖10所示。由于IG BT模塊是箱體中最主要的熱源，斬波模塊lGBT芯片功耗最大，為45W。由圖10N看出，該模型的最高溫度也反映在斬波用lGBT芯片上，它的溫度為73.961℃。該三維模型的最高溫度在合理的區(qū)間內(nèi)，綜上所述，所設(shè)計(jì)的機(jī)車空調(diào)電源布局及熱特性均滿足上述工況。