姚元璽，蘆 燈，國 震，陳 鵬

（山東電力工程咨詢?cè)河邢薰荆綎| 濟(jì)南 250013）

0 引言

輸電線路設(shè)計(jì)中，在絕緣配置環(huán)節(jié)確定了絕緣子的型號(hào)和片數(shù)后，還需要確定絕緣子的噸位、絕緣子串的組合方式以及配套的金具等信息。

導(dǎo)線、地線防振主要需要解決微風(fēng)振動(dòng)問題，對(duì)于特高壓一般段線路，只要選用了合適的間隔棒類型（如阻尼間隔棒），并進(jìn)行合理的間隔棒次檔距布置，就能解決微風(fēng)振動(dòng)問題。而特高壓大跨越線路必須進(jìn)行導(dǎo)線實(shí)驗(yàn)室消振系統(tǒng)模擬試驗(yàn)，通過在單導(dǎo)線上對(duì)初步防振方案進(jìn)行試驗(yàn)、對(duì)防振方案進(jìn)行改進(jìn)及優(yōu)化、在分裂導(dǎo)線上對(duì)改進(jìn)的防振方案進(jìn)行復(fù)核試驗(yàn)來確定最優(yōu)的防振方案，并用于實(shí)際工程［1-4］。

結(jié)合工程實(shí)際和以往大跨越工程經(jīng)驗(yàn)，重點(diǎn)介紹了黃河大跨越的絕緣子串選型原則，給出了絕緣子串型式及配套金具的選型結(jié)論；同時(shí)，結(jié)合大跨越導(dǎo)線的常用防振方案，給出了防振方案的設(shè)計(jì)方法，可為后續(xù)工程的黃河大跨越提供設(shè)計(jì)參考。

1 絕緣子串選擇的一般原則

1）選擇絕緣子串，首要原則是要滿足機(jī)械荷載強(qiáng)度，該強(qiáng)度一般根據(jù)正常運(yùn)行工況時(shí)的最大荷載計(jì)算確定，確保絕緣子串選型設(shè)計(jì)的安全性［5］。

2）在保證設(shè)計(jì)安全的前提下，盡量減少絕緣子串的聯(lián)數(shù)。根據(jù)已建線路運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，當(dāng)采用雙聯(lián)或者多聯(lián)絕緣子串時(shí)，整串絕緣性能有所降低；聯(lián)數(shù)越多，各聯(lián)組合型式越復(fù)雜，金具種類和數(shù)量也越多，發(fā)生故障的概率也隨之增加；聯(lián)數(shù)增多也會(huì)導(dǎo)致運(yùn)行工作量的增加。

3）盡量降低線路金具單件重量和尺寸，便于運(yùn)輸和安裝；使用高強(qiáng)度材料應(yīng)重點(diǎn)考慮材料的延展性，避免脆斷；采用成熟的技術(shù)、成熟的材料和成熟的加工工藝；盡量簡(jiǎn)化金具結(jié)構(gòu)、減少金具數(shù)量；金具的互換性要強(qiáng)，便于線路的維護(hù)；金具受力分配均勻、合理，滿足線路運(yùn)行出現(xiàn)的各種荷載要求。

絕緣子及金具的機(jī)械強(qiáng)度安全系數(shù)如表1 所示。

表1 盤型絕緣子及金具的機(jī)械強(qiáng)度安全系數(shù)

2 絕緣子串荷載

本工程黃河大跨越導(dǎo)線推薦選用6×JLHA1／G4A-900／240 型特強(qiáng)鋼芯鋁合金絞線，地線推薦選用2 根OPGW-300。導(dǎo)線設(shè)計(jì)覆冰厚度15 mm，驗(yàn)算覆冰厚度25 mm，地線設(shè)計(jì)覆冰和驗(yàn)算覆冰均比導(dǎo)線增加5 mm，100 年一遇歷年大風(fēng)季節(jié)平均最低水位以上10 m 高處的設(shè)計(jì)基本風(fēng)速值取33 m／s。

綜合考慮防振裝置、間隔棒及絕緣子串自重量后，極導(dǎo)線及地線荷載如表2 所示。

表2 導(dǎo)線和地線荷載表 kN

每極導(dǎo)線懸垂串和耐張串由多聯(lián)絕緣子串組成，地線不需絕緣，每根地線的懸垂串和耐張串，由滿足強(qiáng)度要求的金具組成。

通過計(jì)算，4×420 kN 懸垂串和6×550 kN 耐張串無法滿足本工程推薦的導(dǎo)線方案荷載要求，懸垂串須采用6×550 kN 組合型式，耐張串須采用8×550 kN組合型式。上述串型安全系數(shù)儲(chǔ)備都在3.8 以上。

300 kN 和420 kN 都可以滿足地線懸垂串的需要。根據(jù)山東電力系統(tǒng)舞動(dòng)分布圖（2016 年版），黃河大跨越處于1 級(jí)舞動(dòng)區(qū)，根據(jù)GB 50790—2013《±800 kV 直流架空輸電線路設(shè)計(jì)規(guī)范》的規(guī)定，線路經(jīng)過易舞動(dòng)區(qū)應(yīng)適當(dāng)提高金具和絕緣子串的機(jī)械強(qiáng)度［1］，地線懸垂串選用420 kN 級(jí)，地線耐張串選用550 kN 級(jí)。

3 導(dǎo)線絕緣子串組裝型式

3.1 導(dǎo)線懸垂絕緣子串組裝型式

黃河大跨越段直線跨越塔導(dǎo)線懸垂串推薦采用6×550 kN 盤式絕緣子型式。為確保線路在正常運(yùn)行和事故情況下都安全可靠，與橫擔(dān)聯(lián)接處推薦采用2 點(diǎn)固定，并對(duì)第1 個(gè)金具加大安全系數(shù)。各聯(lián)絕緣子在導(dǎo)線端以聯(lián)板連接，懸垂線夾采用固定式，出口處加預(yù)絞絲護(hù)線條，絕緣子串下端加均壓環(huán)，各金具間聯(lián)接應(yīng)具有較好的靈活性，并兼顧加工、安裝和運(yùn)行維護(hù)方便，其組裝型式如圖1 所示。

圖1 6×550 kN 導(dǎo)線懸垂絕緣子串組裝

3.2 導(dǎo)線耐張絕緣子串組裝型式

黃河大跨越段耐張串推薦采用8×550 kN 盤式絕緣子組裝方式，其組裝型式如圖2 所示。兩端耐張金具串有弧垂調(diào)整裝置。

耐張線夾（包括澆鑄式）安裝后，導(dǎo)線、避雷線的強(qiáng)度降低值不應(yīng)超過抗拉強(qiáng)度的5%。

3.3 導(dǎo)線跳線串組裝型式

目前耐張塔常用跳線方式主要有軟跳線方式和硬跳線方式，該工程大跨越段耐張塔單側(cè)耐張串串長可達(dá)25 m，如采用軟跳線，則耐張塔的塔頭尺寸較大，因此不宜采用軟跳線。

圖2 8×550 kN 耐張絕緣子串組裝

目前±800 kV 直流特高壓線路常用硬跳線型式有籠式硬跳線和鋁管式硬跳線?；\式硬跳線在常規(guī)軟跳線基礎(chǔ)上增加一個(gè)跳線支撐架來固定跳線，支撐架通過拉桿或跳線絕緣子串連接至耐張絕緣子串或鐵塔上，增加跳線剛性、減小了跳線弧垂，減少了耐張塔橫擔(dān)長度，但安裝型式較為復(fù)雜。鋁合金管的硬跳線與籠式硬跳線相比，將籠式硬跳線的支撐管及其軟跳線用兩根鋁管代替，鋁管通過跳線絕緣子串連接至耐張絕緣子串或鐵塔上，鋁管既起導(dǎo)流作用又起支撐作用，安裝相對(duì)簡(jiǎn)便，但造價(jià)比籠型跳線略高。

籠式硬跳線整體結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，但電磁環(huán)境較鋁管式跳線有所改善。大跨越耐張塔兩側(cè)導(dǎo)線分裂數(shù)分別為六分裂和八分裂，采用籠式硬跳連接需要在跳線中央采用六變八線夾進(jìn)行轉(zhuǎn)換，兩側(cè)受力不太均衡，并且由于在跳線中央進(jìn)行分裂數(shù)變換，受到導(dǎo)線連接等方面影響，不利于改善電磁環(huán)境。鋁管式和籠式跳線電磁環(huán)境優(yōu)劣方面基本相當(dāng)，而跳線部分對(duì)大跨越整體投資的影響微小，出于美觀和降低施工難度的考慮，推薦黃河大跨越段耐張塔跳線串采用210 kN 雙聯(lián)V型鋁管式硬跳線，其組裝型式如圖3 所示。

圖3 鋁管式跳線串組裝

3.4 地線金具串組裝型式

根據(jù)計(jì)算結(jié)果，地線懸垂串選用420 kN 級(jí)，地線耐張串選用550 kN 級(jí)。

4 主要金具

4.1 懸垂線夾

懸垂線夾有固定線夾、滑動(dòng)線夾和有限握力線夾等型式。以往的大跨越懸垂線夾多采用滑動(dòng)或有限握力線夾，主要是為了減小導(dǎo)線的順線張力影響，從而降低桿塔荷載及重量。

然而大跨越采用多分裂導(dǎo)線后，由于導(dǎo)線數(shù)目增加，風(fēng)荷載增加很大，導(dǎo)線的順線張力已不控制桿塔主材而僅控制導(dǎo)線橫擔(dān)，桿塔強(qiáng)度主要受大風(fēng)荷載控制。因此，固定線夾所增加的荷載僅控制橫擔(dān)而不控制塔身，即桿塔重量增加有限。同時(shí)，固定線夾將使分裂導(dǎo)線的金具變得簡(jiǎn)明。因而近年來大跨越懸垂線夾均采用固定線夾，2000 年后我國跨越江河的大跨越均采用固定線夾。因此，該工程大跨越懸垂線夾仍采用固定線夾。

4.1.1 懸垂線夾設(shè)計(jì)應(yīng)考慮的問題

架空導(dǎo)線和地線的靜態(tài)應(yīng)力，除正常的張拉應(yīng)力外，在線夾出口（包括線夾內(nèi)）處，還有彎曲應(yīng)力和擠壓應(yīng)力，由于這些應(yīng)力的存在，增加了導(dǎo)線和地線的內(nèi)應(yīng)力，會(huì)促使導(dǎo)線和地線疲勞極限的下降。因此，設(shè)計(jì)線夾時(shí)應(yīng)考慮以下問題：

1）平均運(yùn)行應(yīng)力。電線的平均運(yùn)行應(yīng)力，是影響電線耐微風(fēng)振動(dòng)的一個(gè)重要因素，我國現(xiàn)有線路設(shè)計(jì)規(guī)程規(guī)定，鋼芯鋁絞線平均運(yùn)行應(yīng)力應(yīng)小于破壞應(yīng)力的25%，電線懸掛點(diǎn)的應(yīng)力可超過最低點(diǎn)應(yīng)力110%［1］，這個(gè)數(shù)值對(duì)一般線路來說，在檔距不大時(shí)采取一定的防振措施能滿足要求，對(duì)大跨越來說，如果仍然采用這個(gè)數(shù)值，則整個(gè)檔距內(nèi)的電線應(yīng)力必然超出這個(gè)值（破壞應(yīng)力的25%），隨著電線張力的加大而內(nèi)阻尼減小，多余的能量必須要有足夠的防振措施消耗掉，對(duì)防振措施是不利的。因此大跨越的平均運(yùn)行應(yīng)力在懸點(diǎn)處應(yīng)小于25%的破壞應(yīng)力。實(shí)際上，我國以往的大跨越導(dǎo)線年平均應(yīng)力取值大都較低，而且也經(jīng)運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)證明其取值是合理的。因此，結(jié)合以往經(jīng)驗(yàn)本跨越導(dǎo)線的平均運(yùn)行應(yīng)力按破壞應(yīng)力的20%控制，導(dǎo)線在懸點(diǎn)的平均運(yùn)行應(yīng)力約為破壞應(yīng)力的22%。

2）線夾出口的彎曲應(yīng)力。電線靜彎曲應(yīng)力，實(shí)際上反映為電線局部截面上的張拉應(yīng)力，疲勞極限應(yīng)力隨張拉應(yīng)力的增加而減小。電線在線夾內(nèi)彎曲應(yīng)力的計(jì)算，迄今還沒有合適的計(jì)算公式，一般而言對(duì)線夾內(nèi)的總靜張應(yīng)力不得超過電線破壞強(qiáng)度的60%。大跨越工程采用增加懸垂線夾的曲率半徑的辦法降低導(dǎo)線靜彎曲應(yīng)力。

3）線夾對(duì)電線的擠壓應(yīng)力。對(duì)于這個(gè)問題，過去和現(xiàn)在都未做詳細(xì)的研究，從各國分析結(jié)果可知，線股間的擠壓塑性變形和磨損凹痕等，是振動(dòng)疲勞斷股的因素之一，在設(shè)計(jì)中應(yīng)考慮線夾與電線有足夠的接觸面和適當(dāng)長度。線夾長度可根據(jù)導(dǎo)線機(jī)械特性計(jì)算結(jié)果、運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)和試驗(yàn)來選擇。

4.1.2 懸垂線夾的研制

導(dǎo)線懸垂線夾和地線懸垂線夾，擬采用長船體高破壞強(qiáng)度的固定線夾。2003 年李埠長江大跨越研制的用于特強(qiáng)鋼芯高強(qiáng)鋁合金導(dǎo)線的長船體高破壞強(qiáng)度固定線夾已實(shí)現(xiàn)國產(chǎn)化。一種帶橡膠減振墊的長船體固定線夾，已在洪家洲湘江跨越地線上應(yīng)用，可在既有的防振裝置基礎(chǔ)上進(jìn)一步提高減振效果。已運(yùn)行的±800 kV 向上線4 個(gè)長江大跨越也采用了這種型式的固定線夾。長船體高破壞強(qiáng)度固定線夾組裝型式如圖4 所示。

圖4 長船體高破壞強(qiáng)度固定懸垂線夾組裝型式

4.2 耐張線夾

在早期大跨越中，曾使用過不同型式的耐張線夾，如早期的固定鋼質(zhì)電纜，使用過環(huán)形耐張線夾，后為減輕重量，改為蝸牛式環(huán)形耐張線夾，這種笨重的線夾早已淘汰。20 世紀(jì)80 年代后，國內(nèi)大跨越使用的導(dǎo)線和地線耐張線夾多為壓澆式，這種線夾施工工藝復(fù)雜、體積大，不方便施工，現(xiàn)在也已淘汰。目前廣泛采用的是液壓型壓接式耐張線夾，這種線夾重量輕、體積小、握力大、施工工藝簡(jiǎn)單方便。該工程擬采用液壓型壓接式耐張線夾。液壓型壓接式耐張線夾組裝型式如圖5 所示。

圖5 液壓型壓接式耐張線夾組裝型式

導(dǎo)線采用JLHA1／G4A-900／240 型特強(qiáng)鋼芯高強(qiáng)鋁合金絞線，這種導(dǎo)線強(qiáng)度高、截面大，相應(yīng)的耐張線夾對(duì)加工工藝和施工工藝要求也高，以往大跨越工程JLHA1／G4A 系列導(dǎo)線需要從國外進(jìn)口，耐張線夾也隨導(dǎo)線一起進(jìn)口?，F(xiàn)在這種導(dǎo)線和耐張線夾已國產(chǎn)化，生產(chǎn)、施工和運(yùn)行都積累了許多經(jīng)驗(yàn)，要防止耐張線夾壓接后導(dǎo)線出現(xiàn)燈籠狀。

5 防振措施

國外的試驗(yàn)研究及實(shí)際線路的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)表明，對(duì)于特高壓一般段線路，只要選用了合適的間隔棒類型（如阻尼間隔棒），并進(jìn)行合理的間隔棒次檔距布置，就能解決微風(fēng)振動(dòng)問題。但對(duì)于特高壓線路大跨越的微風(fēng)振動(dòng)問題，國外缺乏相關(guān)研究和運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)。

在間隔棒的作用下，各子導(dǎo)線相互抑制振動(dòng)，導(dǎo)線的分裂根數(shù)增多是有助于防振設(shè)計(jì)的。但是對(duì)于特高壓輸電線路，由于電壓等級(jí)的提高，與超高壓線路相比，其懸掛點(diǎn)更高，使風(fēng)能、微風(fēng)振動(dòng)頻率范圍均相應(yīng)增大。當(dāng)采用大截面導(dǎo)線時(shí)由于導(dǎo)線直徑增大，微風(fēng)振動(dòng)頻率下限變低，而導(dǎo)線的低頻段自阻尼較小，往往是防振的薄弱環(huán)節(jié)。

5.1 常用防振方案

一般通過改變線路導(dǎo)線的振動(dòng)方式來消耗振動(dòng)能量，大跨越各種導(dǎo)線防振方案如表3 所示。

表3 各種防振方案特點(diǎn)及應(yīng)用

歐美國家常采用防振錘組合的防振措施，而日本則選用β 阻尼線＋防振錘的型式。β 阻尼線＋防振錘型式的聯(lián)合防振方案防振原理清晰明確，我國的絕大部分大跨越工程都采用此防振形式，多年的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)和現(xiàn)場(chǎng)測(cè)振結(jié)果表明，該型防振方案具有良好的防振效果?？紤]特高壓大跨越工程重要性極高，從偏于保守的角度考慮，擬采用以β 阻尼線＋防振錘型式的聯(lián)合防振方案為首選防振方案，具體的防振方案必須通過試驗(yàn)來確定。

5.2 防振試驗(yàn)

目前，一般通過防振試驗(yàn)確定最終防振方案，防振試驗(yàn)主要包括自阻尼試驗(yàn)和防振錘特性試驗(yàn)。

5.2.1 防振方案試驗(yàn)與優(yōu)選

1）防振方案設(shè)計(jì)。β 阻尼線+防振錘防振方案，基本型式如圖6 所示。

圖6 β 阻尼線+防振錘防振方案

2）防振方案試驗(yàn)。將初步設(shè)計(jì)的導(dǎo)線防振方案安裝在試驗(yàn)檔上的導(dǎo)線上，在主要夾固點(diǎn)位置（阻尼線線夾、防振錘線夾、固定端）粘貼應(yīng)變片，以液壓振動(dòng)臺(tái)為振源，用特定頻率激振導(dǎo)線，待振動(dòng)穩(wěn)定后，測(cè)量激振力、激振速度、激振功率、導(dǎo)線波腹振幅以及夾固點(diǎn)動(dòng)彎應(yīng)變，然后改變?cè)囼?yàn)頻率重新測(cè)試上述參數(shù)。待試驗(yàn)結(jié)束后對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行處理，得到各頻率下導(dǎo)線的動(dòng)彎應(yīng)變水平，進(jìn)而評(píng)價(jià)防振方案的效果。

3）防振方案改進(jìn)及優(yōu)選。根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果確定是否需要進(jìn)行方案改進(jìn)，若導(dǎo)線各點(diǎn)動(dòng)彎應(yīng)變均滿足要求，只是平衡點(diǎn)振幅稍大，則可適當(dāng)增加花邊和防振錘的數(shù)量；若個(gè)別頻率下個(gè)別位置的動(dòng)彎應(yīng)變超標(biāo)，則調(diào)整該頻率對(duì)應(yīng)的花邊的數(shù)量，以增強(qiáng)防振方案的防振效果。對(duì)改進(jìn)后防振方案重新進(jìn)行試驗(yàn)，若其效果滿足要求，則作為備選方案。通過試驗(yàn)至少得到3 個(gè)備選方案，從中選出相對(duì)較優(yōu)的備選方案推薦給工程使用。

4）分裂導(dǎo)線防振方案復(fù)核試驗(yàn)。由于導(dǎo)線采用四分裂型式，間隔棒對(duì)微風(fēng)振動(dòng)具有明顯的抑制作用，其微風(fēng)振動(dòng)比單導(dǎo)線要小。雖然單導(dǎo)線微風(fēng)振動(dòng)試驗(yàn)時(shí)考慮了間隔棒的作用，但實(shí)際按照防振方案后間隔棒的影響作用需要通過試驗(yàn)進(jìn)行驗(yàn)證，因此有必要進(jìn)行分裂導(dǎo)線防振方案試驗(yàn)。試驗(yàn)時(shí)使各根子導(dǎo)線的張力盡可能保持一致，在每根子導(dǎo)線上安裝相同的防振方案，進(jìn)行振動(dòng)試驗(yàn)，測(cè)量有關(guān)參數(shù)，評(píng)價(jià)分裂導(dǎo)線防振方案的效果，若滿足技術(shù)要求，則作為推薦方案。分裂導(dǎo)線微風(fēng)振動(dòng)時(shí)需采取具體措施保證子導(dǎo)線的平衡振動(dòng)問題，這也是試驗(yàn)的難點(diǎn)之一。

5）微風(fēng)振動(dòng)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)振。導(dǎo)線微風(fēng)振動(dòng)屬于很強(qiáng)的非線性問題，單純依靠理論分析無法準(zhǔn)確反映實(shí)際情況，需要以理論為基礎(chǔ)，依托室內(nèi)模擬試驗(yàn)進(jìn)行防振方案的設(shè)計(jì)與優(yōu)選。模擬試驗(yàn)是微風(fēng)振動(dòng)研究的一種重要的手段，在試驗(yàn)條件改變和控制方面比較靈活，可以比較方便快捷的評(píng)估防振方案的效果。然而，試驗(yàn)手段本身存在一定的局限性，無法完全模擬懸掛點(diǎn)高度、地形地物、風(fēng)向等的影響，也沒有考慮導(dǎo)線長期運(yùn)行后自阻尼的變化等因素。實(shí)際輸電線路中導(dǎo)線微風(fēng)振動(dòng)的實(shí)際波形不是純粹的“駐波”，大多種振動(dòng)波形畸變較大，具有隨機(jī)特征，在實(shí)驗(yàn)室里很難準(zhǔn)確模擬這種振動(dòng)，要現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)導(dǎo)線的微風(fēng)振動(dòng)，通過對(duì)數(shù)據(jù)處理確定微風(fēng)振動(dòng)是否在容許范圍內(nèi)。

5.2.2 防振方案的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)

防振方案的基本形式確定為β 阻尼線+防振錘的組合形式，初步的防振方案需要在工程用導(dǎo)地線自阻尼試驗(yàn)以及防振元件（如防振錘）性能測(cè)試的基礎(chǔ)上根據(jù)理論分析和計(jì)算得到，進(jìn)而依照防振設(shè)計(jì)及試驗(yàn)方法對(duì)初步方案進(jìn)行實(shí)驗(yàn)室模擬試驗(yàn)、優(yōu)化和復(fù)核，最終推薦滿足技術(shù)條件要求的防振方案供工程使用。

推薦的防振方案需要滿足以下規(guī)定的技術(shù)條件：導(dǎo)線、地線懸垂（耐張）線夾出口及防振方案各夾固點(diǎn)的動(dòng)彎應(yīng)變?cè)S用標(biāo)準(zhǔn)詳見表4，并且具有一定的安全裕度，確保特高壓大跨越工程長期安全運(yùn)行。

表4 導(dǎo)線動(dòng)彎應(yīng)變?cè)S用標(biāo)準(zhǔn)表

5.2.3 臨時(shí)防振方案

工程建設(shè)過程中，在放線后實(shí)施最終防振方案前為了保護(hù)導(dǎo)線應(yīng)采取臨時(shí)防振方案，臨時(shí)防振方案為在導(dǎo)線上臨時(shí)加裝防振錘，每檔每根每側(cè)導(dǎo)線加裝3 個(gè)。

特高壓大跨越線路的防振方案都必須進(jìn)行導(dǎo)線實(shí)驗(yàn)室消振系統(tǒng)模擬試驗(yàn)，通過在單導(dǎo)線上對(duì)初步防振方案進(jìn)行試驗(yàn)、對(duì)防振方案進(jìn)行改進(jìn)及優(yōu)化、在分裂導(dǎo)線上對(duì)改進(jìn)的防振方案進(jìn)行復(fù)核試驗(yàn)來確定最優(yōu)的防振方案用于實(shí)際工程。此外，為了驗(yàn)證防振設(shè)計(jì)的可靠性，架線后及運(yùn)行一年后應(yīng)進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)測(cè)振，實(shí)地檢測(cè)大跨越工程的微風(fēng)振動(dòng)水平，凡超過允許值時(shí)進(jìn)行調(diào)整，使各節(jié)點(diǎn)處導(dǎo)線動(dòng)彎應(yīng)變值均能符合標(biāo)準(zhǔn)，確保特高壓大跨越線路的安全穩(wěn)定運(yùn)行。

6 結(jié)語

結(jié)合工程實(shí)際和以往大跨越工程經(jīng)驗(yàn)，重點(diǎn)介紹了黃河大跨越的絕緣串選型原則，給出了絕緣子串型式及配套金具的選型結(jié)論；同時(shí)，結(jié)合大跨越導(dǎo)線的常用防振方案，給出了防振方案的設(shè)計(jì)方法，可為后續(xù)工程的黃河大跨越提供設(shè)計(jì)參考。