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        纖維混凝土?U型鋼支架巷道組合支護結(jié)構(gòu)研究

        2019-12-23 11:45:14周明敏黃東升周愛萍
        采礦技術(shù) 2019年6期
        關(guān)鍵詞:圍巖支架變形

        蘇 毅,李 婷,周明敏,黃東升,周愛萍

        纖維混凝土?U型鋼支架巷道組合支護結(jié)構(gòu)研究

        蘇 毅,李 婷,周明敏,黃東升,周愛萍

        (南京林業(yè)大學(xué) 土木工程學(xué)院,江蘇 南京 210037)

        以岱河某煤礦巷道為背景,提出利用聚丙烯纖維增強混凝土變形能力,與U型鋼支架結(jié)合,并對一種新的巷道組合支護結(jié)構(gòu),進行纖維混凝土的性能進行對比試驗研究,選出了優(yōu)化的配合比。將試驗得到的關(guān)鍵參數(shù)輸入有限元模型,對用于巷道支護的U型鋼支架進行了有無纖維混凝土約束的工況下對比分析。結(jié)果表明,相比于單獨設(shè)置的U型鋼支架,組合支護結(jié)構(gòu)的承載力約提高3.1倍。此外,組合支護結(jié)構(gòu)的極限荷載約為承載力的1.4倍,表明纖維混凝土的高變形能力明顯提高了支護結(jié)構(gòu)的安全度?,F(xiàn)場監(jiān)測表明,巷道圍巖來壓后組合支護結(jié)構(gòu)的應(yīng)變變化與數(shù)值分析結(jié)果一致,60 d后應(yīng)變變化減緩,結(jié)構(gòu)重新達到平衡。分析和監(jiān)測結(jié)果表明這種組合支護結(jié)構(gòu)可靠,支護效果顯著。

        纖維混凝土;U型支架;力學(xué)性能;巷道支護;巷道結(jié)構(gòu)監(jiān)測

        0 引 言

        隨礦井深度不斷加大,軟巖巷道支護方式越發(fā)受到重視,研究高效而經(jīng)濟的軟巖巷道支護方法,是目前礦井生產(chǎn)急需解決的問題[1-5]。因機具和經(jīng)濟條件限制,目前應(yīng)用最廣泛的錨噴支護與錨網(wǎng)噴支護在地質(zhì)條件惡劣的軟巖巷道中使用受限[3-5]。

        U型鋼可縮性金屬支架在軟巖巷道中能夠有效控制并適應(yīng)圍巖變形[6-8]。但由于金屬支架剛度小,圍巖來壓時金屬支架易失穩(wěn)。所以,金屬支架的收縮率通常不足以使其在軟巖巷道中得到有效應(yīng) 用[10]。連接件的強度較低、連接方式不科學(xué)、支架與圍巖相互作用差等導(dǎo)致U型鋼支架結(jié)構(gòu)失 穩(wěn)[11-12]。目前改善U型鋼支架受力情況主要通過填充混凝土和結(jié)構(gòu)補償二種措施[13-16]。采用U型支架?錨索補償性支護在工程實踐中取得了顯著效果,但填充普通混凝土后整體支架穩(wěn)定性仍然較差[13]。采用纖維混凝土噴射施工配合錨桿和錨索組成的聯(lián)合支護體系在高應(yīng)力、大變形、流變軟巖錨桿支護存在著難度大且變形得不到有效控制的問題。此時使用纖維混凝土效果不顯著,多種耦合支護施工較為困難:高應(yīng)力破碎軟巖巷道中,隨掘隨冒,錨網(wǎng)支護無法實施[17-19]。

        將支架和纖維混凝土組合到一起,纖維混凝土的約束作用可防止U型鋼支架因過早失穩(wěn)而喪失承載能力,從而使U型鋼支架得以充分利用。通過噴射施工,纖維混凝土包裹了預(yù)先安裝的U型鋼支架,可形成組合受力結(jié)構(gòu)共同承擔(dān)圍巖壓力。此外,纖維增強的混凝土具有良好的變形性能,組合支護結(jié)構(gòu)在彈塑性受力階段,可生成具有良好轉(zhuǎn)動能力的塑性鉸,從而充分進行內(nèi)力重分布,使其它受力部位承受更大的圍巖壓力。

        本文以岱河煤礦某采區(qū)運輸石門巷道為背景,通過噴射纖維混凝土的力學(xué)性能試驗結(jié)果優(yōu)化選擇更優(yōu)的纖維含量及配合比。將試驗得到的混凝土關(guān)鍵參數(shù)作為數(shù)值模擬的重要參數(shù),建立新型支護結(jié)構(gòu)的數(shù)值模型,分析其受力情況并指導(dǎo)實際工程的現(xiàn)場監(jiān)測布置方案。最后通過現(xiàn)場監(jiān)測驗證數(shù)值分析結(jié)果的正確性,并監(jiān)測巷道修護效果。

        1 巷道概況

        岱河煤礦某采區(qū)運輸石門巷道長約85 m,底標(biāo)高為?435 m。該巷道為高應(yīng)力軟巖巷道,項目初期是由錨桿和錨網(wǎng)噴支撐,后期出現(xiàn)頂板的錨桿失效、支護混凝土脫落以及兩幫片幫塌陷的現(xiàn)象,如圖1所示。采用原支護方式無法從根本上解決問題。巷道前期因軟巖巷道來壓受損,已臨時采用U型鋼支架進行加固,擬通過噴射施工,快速形成新型組合巷道支護結(jié)構(gòu)。噴射纖維混凝土層是在修整巷道斷面并架設(shè)U型鋼支架后5個月進行的。此時部分U型鋼支架已讓壓完成,噴射混凝土施工前拆除了變形較大的鋼支架,并替換為新的U型鋼支架。

        圖1 巷道變形及破壞示意圖

        2 噴射纖維混凝土性能試驗

        聚丙烯纖維的高強度、高彈性以及較強的變形能力使其在加入普通混凝土之后,不但提高了混凝土的強度,而且使得混凝土在延性上出現(xiàn)較大程度的提升。且在混凝土開裂后,細密的聚丙烯纖維連接于裂縫兩側(cè)的混凝土上,限制裂縫發(fā)展,并在變形發(fā)展后裂縫兩側(cè)形成混凝土界面咬合,使混凝土在較大變形下仍能承受較大荷載。

        本工程采用的聚丙烯纖維長19±1 mm,其物理性能指標(biāo)見表1。

        2.1 試驗方法

        為比較聚丙烯纖維摻合量對噴射纖維混凝土軸心抗壓強度、劈裂抗拉強度、彈性模量的影響,進行5組力學(xué)性能對比試驗。各組噴射纖維混凝土的聚丙烯纖維含量分別為0,00.9,1.0,1.2和1.4 kg/m3,試件具體配合比見表2。選取碳酸鹽做噴射纖維混凝土的速凝劑,初凝時間為3 min,終凝時間為9 min。

        表1 聚丙烯纖維的物理性能指標(biāo)

        表2 噴射纖維混凝土試塊配合比

        為了使室內(nèi)試驗結(jié)果與實際工況相近,先制作尺寸為450 mm×450 mm×300 mm的纖維混凝土試件,養(yǎng)護28 d后鉆孔取芯。抗壓試驗采用尺寸為Φ100×100 mm的試件,劈裂抗拉試驗以及彈性模量試驗采用尺寸為Φ100×50 mm的試件。

        2.2 試驗結(jié)果與分析

        5組噴射纖維混凝土的力學(xué)性能參數(shù)如表3 所示。

        表3 噴射纖維混凝土的力學(xué)性能參數(shù)

        2.2.1 抗壓強度

        噴射纖維混凝土中聚丙烯纖維含量在0~0.9 kg/m3時,抗壓強度基本不變;當(dāng)纖維含量為0.9~1.4 kg/m3時,纖維含量越高,噴射纖維混凝土能夠承受的壓應(yīng)力越低。且素混凝土的抗壓強度是噴射纖維含量為1.4 kg/m3的纖維混凝土的1.1倍。

        這主要是由纖維的界面效應(yīng)造成的。纖維的疏水性使其與基材界面的水灰比變大,故與素混凝土相比其抗壓強度降低。但實驗現(xiàn)象表明,由于混凝土中的纖維起到了連接裂縫、限制裂縫發(fā)展的作用,試件在達到抗壓強度后,表面出現(xiàn)眾多裂紋但混凝土不剝落。試驗結(jié)果顯示,其承載力緩慢降低,表明纖維增強了混凝土的延性性能。

        2.2.2 劈裂抗拉強度

        從表3纖維含量與混凝土劈裂抗拉強度的數(shù)據(jù)可以看出,劈裂抗拉強度隨著聚丙烯纖維含量的增加有所提高。纖維含量為1.2 kg/m3時,其抗拉強度為3.38 MPa,是素混凝土的1.16倍。此外,試驗加載至表面出現(xiàn)裂紋時,立刻卸載,出現(xiàn)裂紋寬度變小的現(xiàn)象,表明纖維對混凝土延性具有增強作用。

        2.2.3 靜態(tài)彈性模量

        從表3纖維含量與混凝土彈性模量的數(shù)據(jù)可以看出,試驗采用的噴射纖維混凝土的彈性模量最小為26300 MPa,最大為26900 MPa,即纖維含量影響很小。

        基于上述試驗結(jié)果,本工程選用聚丙烯纖維摻合量1.2 kg/m3的噴射纖維混凝土,其配比為:水 泥:水:石子:砂:速凝劑=1:0.45:1.2:1.2:1.2:0.03。

        3 U型鋼支架承載能力分析

        U型鋼支架選用20 Mnk,根據(jù)金屬支架幾何尺寸、選用鋼材的物理參數(shù)及工程實際荷載情況建立有限元模型。U型鋼支架由2段側(cè)直柱腿以及拱形頂部組成,每段之間使用鋼卡搭接,各段尺寸見圖2。新修巷道石門斷面尺寸見圖3。

        圖2 U型金屬支架尺寸

        3.1 有限元模型建立

        實際支護工程中,U型鋼支架在圍巖壓力作用下主要發(fā)生屈曲破壞[20-21]。建模時采用如下假定:

        圖3巷道斷面尺寸

        (1)不考慮摩擦力;

        (2)假定支架底部為固支;

        (3)不考慮支架平面外失穩(wěn);

        (4)假定所受力垂直于結(jié)構(gòu);

        (5)假定所受力均勻分布。

        半圓拱形支架模型的邊界條件為在拱鉸處施加全約束,采用C3D8R單元。在結(jié)構(gòu)外側(cè)施加垂直于U型支架的單位線荷載,進行非線性特征值屈服分析。

        3.2 計算結(jié)果分析

        圍巖壓力下,U型鋼支架由于彎曲破壞而失穩(wěn),支架失穩(wěn)破壞時的變形情況見圖4。U型鋼支架破壞點出現(xiàn)在柱腿的上部1.45 m處。圖5是U型鋼支架局部應(yīng)力云圖。由圖5可知,U型鋼支架拱頂處應(yīng)力較小,未出現(xiàn)屈服。支架底部支座及柱腿上部均發(fā)生屈服。但U型鋼支架柱腿的上面部分,也就是變形最大的點,鋼材出現(xiàn)失穩(wěn)現(xiàn)象,即薄弱截面。U型鋼支架因此處薄弱截面而失穩(wěn)破壞。

        薄弱截面位移?荷載關(guān)系曲線見圖6。從有限元分析結(jié)果可知,受力為88 kN/m時,支架變形最大為82.8 mm,后曲線逐漸平緩。表明U型鋼支架在荷載為88 kN/m時發(fā)生屈服。

        圖4 U型支架變形云圖

        圖5 U型支架局部應(yīng)力云圖

        圖6 最大變形處位移與荷載關(guān)系

        4 鋼支架—纖維混凝土組合支護承載能力分析

        為保證混凝土在巷道發(fā)生大變形后依然發(fā)揮作用,巷道布置U型鋼支架間距為800 mm,在U型鋼支架周圍噴射224 mm厚的纖維混凝土層,使U型鋼和纖維混凝土共同參加工作,取800 mm寬為計算單元寬度,組合結(jié)構(gòu)截面形式見圖7。U型鋼支架與纖維混凝土的力學(xué)參數(shù)見表4,這些力學(xué)參數(shù)由試驗得出。錨桿采用螺紋鋼筋,半徑18 mm,長2 000 mm,間距800 mm×800 mm。支護結(jié)構(gòu)分析不考慮錨桿的加強作用。

        圖7 U型金屬-纖維混凝土組合結(jié)構(gòu)截面示意

        表4 Abaqus模型中鋼骨混凝土參數(shù)

        4.1 有限元模型建立

        建模時,混凝土采用C3D8R單元,U型鋼支架采用C4R單元。建模時采用如下假定:

        (1)假定U型鋼支架與纖維混凝土之間緊密連接,無相對滑移;

        (2)組合結(jié)構(gòu)底部為固支;

        (3)不考慮支架平面外失穩(wěn);

        (4)假定所受力垂直于結(jié)構(gòu);

        (5)假定所受力均勻分布。

        考慮到計算方便,本文取給定巷道斷面的1/2進行實體建模。垂直于支架的單位面荷載為1 MPa。

        4.2 計算結(jié)果分析

        圖8是U型鋼?纖維混凝土組合結(jié)構(gòu)模型變形云圖。當(dāng)圍巖荷載增至0.46 MPa時,組合結(jié)構(gòu)金屬支架支座處及墻腿上部發(fā)生失穩(wěn)現(xiàn)象。此時兩幫直墻腿上部位移較大,最大達到13.9 mm。

        在均勻圍壓作用下,組合結(jié)構(gòu)的拱形頂部將外部施加的壓力分散開來。而墻腿處的抗彎強度決定了組合結(jié)構(gòu)在受力情況下能否保持穩(wěn)定,所以墻腿處受力最大。當(dāng)圍壓達到0.64 MPa時,拱頂噴射纖維混凝土應(yīng)力為24.9 MPa,墻腿距底部支座1.508 m處,噴射纖維混凝土應(yīng)力值為37.2 MPa,約為拱頂處噴射纖維混凝土壓應(yīng)力的1.4倍。噴射纖維混凝土的應(yīng)力云圖如圖9所示。此時,支護結(jié)構(gòu)的2個底部支座和拱頂均已形成塑性鉸,可認為0.64 MPa為極限荷載。

        圖8支架模型變形云圖

        分別提取噴射纖維混凝土最大應(yīng)力點節(jié)點和U型鋼最大應(yīng)力點節(jié)點的荷載?應(yīng)力數(shù)據(jù),得到噴射纖維混凝土與U型鋼的應(yīng)力荷載關(guān)系如圖10所示。

        試驗加載初期,噴射纖維混凝土與U型鋼的應(yīng)力應(yīng)變都為線性關(guān)系,屬于彈性狀態(tài)。加載至0.18 MPa時,噴射纖維混凝土進入塑性狀態(tài),繼續(xù)加載,噴射纖維混凝土的塑性應(yīng)變增速加快。圍壓為0.46 MPa時,U型鋼支架支座處應(yīng)力達480 MPa,此時U型鋼支架進入屈服。繼續(xù)加載,U型鋼支架的應(yīng)力不變。且此時,噴射纖維混凝土的壓應(yīng)力是37.2 MPa,與混凝土的抗壓強度相等。即當(dāng)組合支架承受0.46 MPa圍壓時,墻腿上部分的混凝土發(fā)生破壞,同一點的金屬支架亦屈服,故此時為承載能力極限狀態(tài)。將模型的極限荷載轉(zhuǎn)換為作用在U型支架上的線荷載,故支護結(jié)構(gòu)承載力為368 kN/m。

        圖10 模型墻腿根部的應(yīng)力?荷載曲線

        5 現(xiàn)場監(jiān)測

        為驗證U型鋼支架?纖維混凝土組合支護結(jié)構(gòu)在軟巖巷道應(yīng)用中的可行性,實施了為期1 a的現(xiàn)場監(jiān)測。根據(jù)數(shù)值分析結(jié)果,選取受力較大的拱頂和墻腿處作為測量點進行觀測,圖11是具體的測點布置情況。

        巷道應(yīng)變變化如圖12所示,第28 d,因巷道圍巖來壓,測點的應(yīng)變出現(xiàn)突變,占總應(yīng)變的3/5。拱頂處測點2的應(yīng)變變化小于墻腿處測點1和測點4的應(yīng)變變化,也就是說,最大位移發(fā)生在支架墻腿處,實地測量數(shù)據(jù)與計算結(jié)果一致。測點的應(yīng)變變化均未超過150 με,且在60 d之后應(yīng)變變化逐漸減緩,說明了在圍巖來壓后,通過內(nèi)力重分布,U型鋼支架?纖維混凝土巷道組合支護結(jié)構(gòu)再次處于穩(wěn)定狀態(tài)。

        修護1 a之后,巷道基本完好,各測點無開裂,無脫落??梢姡捎脟娚淅w維混凝土與U型鋼支架組合形成巷道支護結(jié)構(gòu)的支護效果顯著,不僅噴射纖維混凝土無破裂情況發(fā)生,而且組合結(jié)構(gòu)較高的抗壓強度使得巷道斷面的變形情況得以控制,支護結(jié)構(gòu)可靠。

        圖11 測點布置

        圖12 測點應(yīng)變?時間曲線

        6 結(jié) 論

        (1)纖維增強了混凝土的變形能力,塑性鉸的充分發(fā)展引起內(nèi)力重分布不斷發(fā)生,提高了巷道組合支護結(jié)構(gòu)在塑性下的延性性能。經(jīng)計算分析可知,組合支護結(jié)構(gòu)在纖維混凝土卓越的塑性變形下能夠受荷0.46 MPa,而極限荷載達0.64 MPa,使結(jié)構(gòu)留有較大的安全度。

        (2)噴射纖維混凝土在支架中能夠承受部分圍巖荷載,減小支架的最大位移,防止U型鋼支架由于失穩(wěn)發(fā)生破壞。

        (3)在均勻圍壓下,混凝土在墻腿的上部分達到最大變形,U型支架同樣如此,因此墻腿的上部分在組合支護結(jié)構(gòu)中屬于薄弱區(qū)。

        (4)當(dāng)組合支護結(jié)構(gòu)墻腿中部內(nèi)側(cè)混凝土應(yīng)力為0.46 MPa時,U型鋼支架剛好屈服,該狀態(tài)可定義為承載能力極限狀態(tài),由于噴射纖維混凝土的延性,組合支護結(jié)構(gòu)仍然可以作為支撐結(jié)構(gòu)使用,直到拱頂屈服,此時結(jié)構(gòu)極限荷載為0.64 MPa。

        (5)現(xiàn)場監(jiān)測表明,60 d以后組合支護結(jié)構(gòu)應(yīng)變變化減緩,表明通過內(nèi)力重分布后,結(jié)構(gòu)重新達到平衡。可見,該支護結(jié)構(gòu)可靠,不僅噴射纖維混凝土完好無破裂,而且支護結(jié)構(gòu)有足夠的抗壓能力,控制了巷道斷面的變形范圍。

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        (2019-03-31)

        蘇 毅(1977—),男,湖南湘鄉(xiāng)人,副教授,博士,主要從事建筑結(jié)構(gòu)抗震與減振,現(xiàn)代木結(jié)構(gòu)方向研究,Email: suyi@njfu.edu.cn。

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