宋義超
基于高頻注入的船用無(wú)感永磁推進(jìn)電機(jī)振動(dòng)控制
宋義超
(海裝武漢局 武漢 430064)
針對(duì)采用無(wú)位置傳感器的船用永磁推進(jìn)同步電機(jī),分析了逆變器非線性、相電流采樣偏差和高頻脈振信號(hào)對(duì)電機(jī)電磁振動(dòng)的影響。為削弱位置辨識(shí)偏差中的特征諧波分量,本文引入基于內(nèi)嵌凹口濾波器的位置提取算法,降低了電機(jī)低頻特征振動(dòng),增強(qiáng)了對(duì)高頻諧波的抑制效果。最后通過(guò)仿真驗(yàn)證了本文理論分析的正確性和所提策略的有效性。
永磁同步電機(jī) 高頻注入 振動(dòng)控制 凹口濾波器
隨著釹鐵硼稀土永磁體綜合性能的提升和電機(jī)控制技術(shù)的發(fā)展,永磁同步電機(jī)以其功率密度大、調(diào)速范圍寬、維護(hù)方便等優(yōu)點(diǎn)在船用電力推進(jìn)領(lǐng)域的應(yīng)用日益廣泛。為實(shí)現(xiàn)對(duì)電機(jī)轉(zhuǎn)速和扭矩的精準(zhǔn)控制,通常需要在電機(jī)旋轉(zhuǎn)部件上安裝霍爾等機(jī)械式位置傳感器獲得電機(jī)轉(zhuǎn)子位置和速度信息,這些機(jī)械式位置傳感器一般需要額外供電。在海洋高濕度、高腐蝕和高鹽霧的自然條件下,采用這些機(jī)械部件增加了施工的復(fù)雜性和難度,并且降低了系統(tǒng)可靠性;因此,適用于船用推進(jìn)永磁同步電機(jī)的無(wú)機(jī)械式位置傳感器控制技術(shù)得到日益廣泛的關(guān)注[1-3]。
船用推進(jìn)永磁同步電機(jī)靜止或低速工況運(yùn)行時(shí),無(wú)法從電機(jī)反電動(dòng)勢(shì)、磁鏈等狀態(tài)量中提取出位置信息。此時(shí),利用電機(jī)交直軸電感凸極效應(yīng)的高頻注入算法成為低速位置辨識(shí)的理想選擇。文獻(xiàn)[4]給出了永磁同步電機(jī)高頻數(shù)學(xué)模型,通過(guò)分析電機(jī)交直軸電感與高頻脈振信號(hào)之間的關(guān)系,利用帶通濾波器提取出了交軸電流中的高頻成分,得到了位置辨識(shí)偏差信息,進(jìn)而通過(guò)“bang-bang”積分控制器得到轉(zhuǎn)子位置信息。文獻(xiàn)[5]分析了高頻脈振電壓與電機(jī)輸出轉(zhuǎn)矩之間的關(guān)系,通過(guò)采用PI控制器,削弱了位置辨識(shí)中的紋波分量,進(jìn)而降低了輸出轉(zhuǎn)矩的特征分量。文獻(xiàn)[6]對(duì)比了不同高頻電壓注入方式和電機(jī)轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)對(duì)位置辨識(shí)結(jié)果的影響,分析發(fā)現(xiàn),相比無(wú)位置傳感器控制技術(shù),轉(zhuǎn)子永磁體幾何結(jié)構(gòu)對(duì)位置辨識(shí)的影響更大。文獻(xiàn)[7]建立了一種新型永磁同步電機(jī)高頻交直軸模型,該模型考慮了凸極效應(yīng)對(duì)電感和電阻的影響,可以得到電機(jī)位置辨識(shí)算法的理想結(jié)果。文獻(xiàn)[8-9]采用高頻方波電壓作為注入信號(hào),相比正弦電壓信號(hào),提高了位置辨識(shí)的動(dòng)態(tài)特性,缺點(diǎn)是PWM載波頻率需要設(shè)置為高頻注入信號(hào)頻率的整數(shù)倍。文獻(xiàn)[10]研究了基于載波信號(hào)注入的永磁無(wú)刷交流電機(jī)位置辨識(shí)算法,在考慮模數(shù)采樣量化誤差的基礎(chǔ)上,引入了算法安全操作區(qū)(SSOA)的概念,通過(guò)定義電流平面內(nèi)的工作區(qū)域,為高頻注入載波信號(hào)的選擇提供了依據(jù)。目前針對(duì)高頻信號(hào)注入位置辨識(shí)算法的研究主要集中在電機(jī)凸極結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和如何利用高頻注入信號(hào)獲得轉(zhuǎn)子位置信息上,對(duì)注入所引起負(fù)面振動(dòng)噪聲問(wèn)題的研究很少。
針對(duì)船用推進(jìn)永磁同步電機(jī),本文給出了一種基于高頻脈振交流電壓信號(hào)注入的位置辨識(shí)算法,分析了逆變器非線性、相電流采樣偏差和高頻脈振電流對(duì)電機(jī)電磁振動(dòng)的影響。采用基于內(nèi)嵌凹口濾波器的位置提取算法減小了位置辨識(shí)偏差中的特征頻率交流分量,降低了電機(jī)特征頻次的振動(dòng),增強(qiáng)了對(duì)高頻諧波的抑制效果。最后通過(guò)仿真驗(yàn)證了本文理論分析的正確性和所提策略的有效性。
忽略電機(jī)定子電阻、反電動(dòng)勢(shì)和交直軸交叉耦合項(xiàng)的影響,由于高頻注入信號(hào)的頻率遠(yuǎn)高于電機(jī)旋轉(zhuǎn)電頻率,可得PMSM在高頻激勵(lì)下的理想模型為:
根據(jù)圖1,可得辨識(shí)坐標(biāo)系下高頻脈振電流的表達(dá)式:
推導(dǎo)可得:
經(jīng)過(guò)低通濾波可得:
圖2 基于高頻注入的電機(jī)轉(zhuǎn)子位置辨識(shí)方框圖
高頻脈振電壓需要通過(guò)變頻器注入到電機(jī)繞組兩端,但是由于功率管非理想開(kāi)斷和導(dǎo)通壓降等因素,電機(jī)繞組兩端真實(shí)電壓與給定值存在偏差。忽略零電流鉗位效應(yīng)的影響,根據(jù)沖量守恒定律,功率管平均誤差電壓可以表示為:
本文提出的凹口濾波器傳遞函數(shù)為
式中:為電機(jī)基頻電頻率,1為二階微分環(huán)節(jié)阻尼系數(shù),2為二階振蕩環(huán)節(jié)阻尼系數(shù),為需要抑制的特征頻次諧波。
對(duì)辨識(shí)轉(zhuǎn)速進(jìn)行頻譜分析,受死區(qū)等因素的影響,電機(jī)轉(zhuǎn)速6倍頻波動(dòng)最大,設(shè)置凹口濾波器特征頻次諧波=6,1=0.1
圖4為給定電角速度啟動(dòng)時(shí),電機(jī)轉(zhuǎn)速辨識(shí)值和實(shí)際值的波形圖,從中可知,基于高頻注入的位置辨識(shí)算法性能良好。
圖5到圖6為電機(jī)轉(zhuǎn)子位置和速度辨識(shí)波形圖。圖5為電機(jī)機(jī)轉(zhuǎn)子角速度的辨識(shí)值和實(shí)際值;圖6為電機(jī)轉(zhuǎn)子角速度辨識(shí)偏差值,轉(zhuǎn)速辨識(shí)偏差最大值由控制前的5 rad/s降至1 rad/s,降低了90%,驗(yàn)證了本文凹口濾波器的有效性。
圖7為電機(jī)轉(zhuǎn)子位置辨識(shí)值和實(shí)際值。從中可知,使能凹口濾波器不會(huì)增加位置辨識(shí)偏差。
圖3 所示為不同參數(shù)變化時(shí)凹口濾波器的伯德圖
圖5 電機(jī)轉(zhuǎn)子角速度辨識(shí)波形圖
圖6 電機(jī)轉(zhuǎn)子角速度辨識(shí)偏差波形圖
圖7 電機(jī)轉(zhuǎn)子位置辨識(shí)偏差波形圖
本文在傳統(tǒng)基于高頻脈振交流電壓信號(hào)注入的位置辨識(shí)算法的基礎(chǔ)上,分析了逆變器非線性、電流采樣偏差和高頻注入信號(hào)對(duì)電機(jī)振動(dòng)的影響,進(jìn)而根據(jù)凹口濾波器和Markov鏈隨機(jī)算法提出了針對(duì)電機(jī)不同頻次振動(dòng)進(jìn)行抑制的算法,最后進(jìn)行了仿真驗(yàn)證。本文結(jié)果表明:
a)開(kāi)關(guān)管死區(qū)效應(yīng)和導(dǎo)通壓降使得電機(jī)繞組電壓實(shí)際值和給定值之間出現(xiàn)偏差,電機(jī)表現(xiàn)出6k次振動(dòng)分量;
b)電流采樣調(diào)理偏差使得位置辨識(shí)偏差出現(xiàn)直流和交流分量,降低系統(tǒng)功率因素,增加了電機(jī)二次特征電頻率振動(dòng);
c)基于內(nèi)嵌凹口濾波器的位置提取算法可以削弱位置辨識(shí)算法對(duì)電機(jī)特征頻次振動(dòng)的影響。
[1] Wang G, Zhan H, Zhang G, Gui X, Xu D. Adaptive compensation method of position estimation harmonic error for EMF-based observer in sensorless IPMSM drives, IEEE Trans. Power Electron., 2014, 29(6): 3055–3064.
[2] Wang K, Chen B, Shen G, et al. Online updating of rotor time constant based on combined voltage and current mode flux observer for speed-sensorless AC drives, IEEE Trans. Ind. Electron., 2014, 61(9): 4583-4593.
[3] Alonge F, Cangemi T, et al. Convergence analysis of extended Kal man filter for sensorless control of induction motor, IEEE Trans. Ind. Electron., 2015, 62(4): 2341–2352.
[4] Jang J H, Sul S K, et al. Sensorless drive of surface-mounted permanent-magnet motor by high-frequency signal injection based on magnetic saliency, IEEE Trans. Industry Applications, 2003, 39: 1031-1039.
[5] Jang J H, Ha J I, et al. Analysis of permanent-magnet machine for sensorless control based on high-frequency signal injection, IEEE Trans. Industry Applications, 2004, 40(6): 1595-1604.
[6] Bianchi N, Bolognani S, Jang J H. Comparison of PM motor structures and sensorless control techniques for zero-speed rotor position detection, IEEE Trans. Power Electron., 2007, 22(6): 2466-2476.
[7] Alberti L, Bianchi N, Bolognani S. High frequency dq model of synchronous machines for sensorless control, IEEE Trans. Ind. Appl., 2015, 51(5): 3923-3931.
[8] Yoon Y D, Sul S K, et al. High bandwidth sensorless algorithm for AC machines based on square-wave-type voltage injection, IEEE Trans. Ind. Appl., 2011, 47(3).
[9] Murakami S, Shiota T, et al. Encoderless servo drive with adequately designed IPMSM for pulse voltage injection based position detection, IEEE Trans. Ind. Appl., 2012, 48(6): 1922-1930.
[10] Zhu Z Q , Gong L M, Investigation of effectiveness of sensorless operation in carrier signal injection based sensorless control methods, IEEE Trans. Ind. Electron., 2011, 58(8): 3431-3439.
Study on Vibration Reduction of Marine Permanent Magnet Propulsion Motor without Position Sensor
Song Yichao
(Wuhan Military Representatives Bureau of Navy Equipment Department, Wuhan 430064, China)
TM351
A
1003-4862(2019)12-0001-05
2019-09-12
宋義超(1973-),男,高級(jí)工程師。研究方向:電力電子。E-mail: songyao100@163.com