米 東
(潞安集團 潞寧煤業(yè)公司,山西 忻州 036000)
潞寧煤業(yè)現(xiàn)階段主采侏羅系大同組上部的2號煤,2號煤層結構簡單,厚度為1.0~5.0 m,平均厚度3.5 m,平均傾角4.5°,容重為1.48 t/m3,中部夾不連續(xù)的薄層炭質泥巖夾矸,煤質編號為氣煤。22116工作面平均走向長度為1 877.233 m,傾向長178.6m,預計可采儲量約173.672萬t。22116工作面地面標高+1 466~+1 610 m,井下標高+1 037~+1 057 m,位于二二采區(qū),北部為22114工作面采空區(qū),留設煤柱25 m,南部為22118回采工作面,留設煤柱25 m,西部為2號煤層南翼四條大巷。22116回風巷和22118運輸巷采用雙巷掘進,區(qū)段煤柱寬度為25 m,工作面巷道布置如圖1所示。2號煤層直接頂為厚度10 m左右的細粒砂巖和粉砂巖,老頂為中粒砂巖和細粒砂巖,均屬于堅硬巖層,頂?shù)装鍘r層特征見表1。22116工作面回采初期,22118運輸巷圍巖出現(xiàn)明顯的失穩(wěn)變形現(xiàn)象,需采取適當?shù)拇胧┻M行治理。
圖1 工作面巷道布置示意
表1 頂?shù)装鍘r性特征
正常地質條件下,采用長壁式開采方法,采動影響范圍大[1],工作面推進后,多層復合薄巖層組成的頂板及時垮落,垮落的矸石充填采空區(qū),采空區(qū)分擔上覆巖層的壓力,降低采空區(qū)兩側的煤柱承受的壓力,為臨近工作面服務的留巷受采動影響不嚴重。潞寧煤業(yè)2號煤層直接頂和老頂均為堅硬的砂巖,工作面推進后,采空區(qū)上覆巖層不能夠及時垮落,甚至在區(qū)段煤柱上方形成穩(wěn)定的懸臂結構,導致煤柱承受的載荷大大增加,最終導致臨近工作面的巷道斷面收縮嚴重,甚至影響其正常使用。
根據(jù)以往在類似地質條件下的生產(chǎn)經(jīng)驗,經(jīng)常遇到堅硬頂板在工作面回采后懸而不垮的現(xiàn)象,可采取定向水力壓裂技術切割堅硬頂板,以此將上覆巖層的載荷向采空區(qū)轉移,降低區(qū)段煤柱內的應力集中程度,從而確保留巷圍巖的穩(wěn)定性,切頂卸壓的理想模型如圖2所示。一個正在回采的工作面,一側為采空區(qū),另一側為未回采的工作面,兩個工作面間留設一定寬度的區(qū)段煤柱,煤柱上方的堅硬巖層形成懸臂式結構,如圖2(a)所示。采用水力壓裂技術進行頂板壓裂后,煤柱上方的堅硬巖體垮落,煤柱得到卸壓,此時留巷圍巖的穩(wěn)定性將得到很大的提高,如圖2(b)所示。
圖2 切頂卸壓模型
根據(jù)22116工作面回采的實際情況,在22116軌道巷未回采的巷段進行水力壓裂卸壓試驗,試驗段長度約300 m,在22116軌道巷頂板布置水力壓裂鉆孔,鉆孔間距為10 m,鉆孔與工作面推進方向的夾角為75°,與水平方向的夾角為50°,鉆孔直徑為75 mm,長度為30 m,從鉆孔底部由里向外依次進行開槽,槽間距為3 m,1號切槽距離孔底約2 m,水力壓裂鉆孔布置如圖3所示。
圖3 22116軌道巷水力壓裂鉆孔布置
鉆孔施工完成后首先進行封孔器和水壓儀的安裝,封孔器安裝完成后采用靜壓水對其進行排氣和試壓,封孔器壓力為10 MPa,之后連接注水鋼管將封孔器推送至預裂縫處進行壓裂,高壓注水泵的水壓為60 MPa,泵流量為80 L/min,注水壓裂的順序為倒退式壓裂法[2],由孔底到孔口逐次進行,壓裂施工時前后20 m的巷道范圍內拉警示線,禁止無關人員靠近。
為考察水力壓裂切頂卸壓技術的效果,在22118運輸巷內設置多個圍巖位移監(jiān)測站,對切頂卸壓前后圍巖的位移情況進行對比,巷道圍巖的位移主要集中在22116工作面推過測點對應位置,由此整理得到不同測點處圍巖位移與采煤工作面距離的關系,監(jiān)測結果如圖4所示。
圖4 22118運輸巷圍巖位移觀測結果
未采取切頂卸壓措施前,兩幫移近量最大約為241 mm,切頂后兩幫移近量最大為119 mm,減小了50.6%,減小明顯;未采取切頂卸壓措施前,頂?shù)装逡平孔畲蠹s為388 mm,切頂后頂?shù)装逡平孔畲鬄?87 mm,減小了51.8%,減小明顯。綜上可知,在22116軌道巷采取水力壓裂切頂卸壓措施后,22118運輸巷在22116工作面采動影響下圍巖的位移量顯著減小,能夠滿足為22118工作面服務的要求。
潞寧煤業(yè)22116工作面回采期間,臨近工作面的22118運輸巷圍巖出現(xiàn)位移過大的現(xiàn)象,設計采用水力壓裂切頂卸壓技術進行治理,通過現(xiàn)場試驗和圍巖位移監(jiān)測表明,切頂后22118運輸巷兩幫移近量減小50.6%,頂?shù)装逡平繙p小51.8%,圍巖的位移顯著減小,取得了良好的應用效果。