(中國石油化工集團(tuán)有限公司 天津分公司 煉油部， 天津 300270)

高危泵是輸送高溫?zé)嵊皖?，輕烴類以及有毒、有害類介質(zhì)的機(jī)泵。近年來，因高溫油泵機(jī)械密封泄漏導(dǎo)致了多起火災(zāi)事故，給安全生產(chǎn)帶來了嚴(yán)重影響。中國石油化工集團(tuán)有限公司煉油事業(yè)部2010年出臺了《關(guān)于切實(shí)做好高溫油泵安全運(yùn)行的指導(dǎo)意見》[1]，指導(dǎo)意見中要求高溫油泵的機(jī)械密封須采用符合API 682—2014《離心泵和轉(zhuǎn)子泵用軸封系統(tǒng)》[2]規(guī)定的串聯(lián)或者雙端面波紋管機(jī)械密封，密封輔助系統(tǒng)推薦采用PLAN32+PLAN53或者PLAN32+PLAN54沖洗方案。實(shí)際應(yīng)用中這2種密封輔助系統(tǒng)大都采用串聯(lián)式密封結(jié)構(gòu)，第二級機(jī)械密封隔離液可改善機(jī)械密封工作環(huán)境，而且第二級機(jī)械密封工作環(huán)境優(yōu)于第一級機(jī)械密封工作環(huán)境，所以第二級機(jī)械密封的使用壽命比第一級的長，可起到安全緩沖的作用。但在實(shí)際運(yùn)行過程中，出現(xiàn)過因機(jī)泵密封腔尺寸不足、密封輔助系統(tǒng)設(shè)計(jì)存在缺陷、無合適的外沖洗源、循環(huán)水結(jié)垢和密封運(yùn)行監(jiān)測系統(tǒng)缺失等原因造成的機(jī)械密封運(yùn)行壽命短、安全性低等問題。

文中對高溫油泵機(jī)械密封及輔助系統(tǒng)進(jìn)行介紹，并對按文獻(xiàn)[1]實(shí)施的高溫油泵密封改造中存在問題進(jìn)行總結(jié)，以實(shí)際應(yīng)用高溫油泵為例，從密封形式、密封運(yùn)行環(huán)境和密封輔助系統(tǒng)等方面加以改進(jìn)，以提高高溫油泵運(yùn)行安全性，延長設(shè)備運(yùn)行周期。

1 原高溫油泵機(jī)械密封及輔助系統(tǒng)

1.1 單端面機(jī)械密封結(jié)構(gòu)及輔助系統(tǒng)

原高溫油泵用機(jī)械密封采用的是如圖1所示的接觸式單端面波紋管機(jī)械密封，密封由1對動(dòng)、靜環(huán)組成。

圖1 高溫油泵用接觸式單端面波紋管機(jī)械密封結(jié)構(gòu)

密封輔助系統(tǒng)采用的是API 682—2014中給出的PLAN21+PLAN62或者PLAN32+PLAN62沖洗方案。

1.2 雙端面機(jī)械密封結(jié)構(gòu)及輔助系統(tǒng)

按照文獻(xiàn)[1]的指導(dǎo)意見實(shí)施改造時(shí)將高溫油泵單端面波紋管機(jī)械密封改為串聯(lián)式機(jī)械密封或者雙端面機(jī)械密封，并且配置了API 682—2014中的PLAN32+PLAN53以及PLAN32+PLAN54沖洗和冷卻輔助措施。高溫油泵用雙端面波紋管機(jī)械密封結(jié)構(gòu)見圖2。

圖2 高溫油泵用雙端面波紋管機(jī)械密封

雙端面波紋管機(jī)械密封中波紋管的材質(zhì)一般為Inconel 718，密封端面的材質(zhì)為浸銻石墨、碳化硅或者碳化鎢，輔助密封的材質(zhì)為柔性石墨等，其他金屬件材質(zhì)常用316等。對于雙端面波紋管機(jī)械密封，當(dāng)內(nèi)側(cè)主密封泄漏時(shí)，外側(cè)輔助密封能夠起到防止物料泄漏的作用。同時(shí)，通過輔助密封沖洗系統(tǒng)上的儀表參數(shù)的變化可以及時(shí)判斷主密封是否泄漏，及時(shí)安排檢修。

PLAN32+ PLAN53方案為外沖洗系統(tǒng)加上有壓隔離系統(tǒng)。加壓雙端面密封系統(tǒng)由雙端面密封和密封之間的隔離液構(gòu)成。隔離液盛裝在一個(gè)密封罐中，密封罐的壓力比被密封介質(zhì)壓力高0.15～0.2 MPa。內(nèi)部密封泄漏時(shí)，阻封液泄漏到被輸送的介質(zhì)中。

2 高溫油泵機(jī)械密封失效分析

2.1 密封失效形式[3]

(1)波紋管失去彈性或斷裂 介質(zhì)的結(jié)晶析出或結(jié)焦凝固在波紋管的縫隙中，使波紋管形變能力減小或喪失，最終失去彈性或斷裂。

(2)摩擦副端面變形、磨損和斷裂 機(jī)械密封端面在端面摩擦熱、介質(zhì)攪拌熱以及工藝介質(zhì)傳導(dǎo)熱的作用下，產(chǎn)生應(yīng)力變形、過度磨損，甚至環(huán)片斷裂的現(xiàn)象。

(3)介質(zhì)在密封端面結(jié)焦、堆積 工作介質(zhì)在高溫作用下，在密封端面結(jié)焦、堆積，造成密封端面不能很好地貼合，致使機(jī)械密封失效。

2.2 密封失效原因

造成原機(jī)械密封失效的根本原因在于密封運(yùn)行中的傳導(dǎo)熱和密封端面摩擦熱無法被及時(shí)帶走，從密封的設(shè)計(jì)、使用和監(jiān)測等方面來分析，主要有以下幾方面：①機(jī)泵原密封腔尺寸有限，達(dá)不到ISO 13709—2009《Centrifugal Pumps for Petroleum，Petrochemical and Natural gas Industries》[4]中規(guī)定的最小尺寸，無法實(shí)現(xiàn)合格的高溫機(jī)械密封設(shè)計(jì)。按文獻(xiàn)[1]的指導(dǎo)意見強(qiáng)行改造為非標(biāo)的串聯(lián)密封之后，由于密封熱量不能被及時(shí)帶走，造成密封運(yùn)行壽命較短[5]。②原密封輔助沖洗系統(tǒng)設(shè)計(jì)存在缺陷，如管路連接不合理、管線過長及密封罐換熱能力不夠等，造成隔離液循環(huán)不理想，換熱效果差。③機(jī)泵密封腔壓力較高，裝置內(nèi)無PLAN32方案外沖洗源可以選用，依靠本身自沖洗無法實(shí)現(xiàn)對內(nèi)側(cè)密封的良好降溫，同時(shí)增大了隔離液循環(huán)取熱的負(fù)荷。④輔助系統(tǒng)隔離液的溫升依靠循環(huán)水冷卻，而實(shí)際應(yīng)用中因循環(huán)水質(zhì)問題造成結(jié)垢和換熱不足，使內(nèi)、外側(cè)密封熱量不能被及時(shí)帶走。⑤密封輔助系統(tǒng)液位和壓力未遠(yuǎn)傳至中控室，造成密封失效前無提示和緩沖處理時(shí)間。

3 高溫油泵機(jī)械密封及輔助系統(tǒng)改進(jìn)實(shí)例

3.1 密封腔和密封形式改進(jìn)

3.1.1改進(jìn)案例

某石化公司常減壓裝置減四線P-18/1泵為兩級懸臂式離心泵，型號100AYⅡ-120×2C，轉(zhuǎn)速2 950 r/min。原密封結(jié)構(gòu)為串聯(lián)式機(jī)械密封(圖3)，沖洗方案為PLAN32+PLAN54。

串聯(lián)式機(jī)械密封內(nèi)側(cè)密封組件為主密封，位于泵軸靠近機(jī)泵一側(cè)，在密封運(yùn)轉(zhuǎn)過程中與高溫介質(zhì)接觸。串聯(lián)式機(jī)械密封外側(cè)密封組件為副密封，位于泵軸大氣側(cè)，與隔離液接觸，負(fù)責(zé)密封2套密封組件間隙中的沖洗流體。同時(shí)，副密封還可以起到安全密封的作用，一旦主密封失效，副密封可在短時(shí)間內(nèi)密封由主密封泄漏出的高溫介質(zhì)，避免其泄漏到大氣中。

3.1.2存在問題及分析

該密封主要故障：①內(nèi)側(cè)密封波紋管內(nèi)表面結(jié)焦，在外沖洗蠟油成功注入情況下，部分機(jī)泵內(nèi)側(cè)密封波紋管內(nèi)表面仍發(fā)生結(jié)焦，外側(cè)密封端面處也氧化結(jié)焦積碳，部分機(jī)泵密封壽命不到1個(gè)月。②雙支撐兩級泵后端密封腔和兩級懸臂式泵密封腔壓力偏高(達(dá)0.65 MPa)，外沖洗蠟油(最高壓力為0.6 MPa)不能注入。③所有單個(gè)密封隔離液的循環(huán)量為2～3 L/min，遠(yuǎn)低于設(shè)計(jì)值，溫升偏低，僅為5～10 ℃。④隔離液存在跑損，現(xiàn)場密封泄漏監(jiān)測盤不能及時(shí)準(zhǔn)確發(fā)現(xiàn)密封泄漏，發(fā)生過油箱內(nèi)隔離液幾乎跑空的現(xiàn)象。

圖3 改進(jìn)前常減壓裝置減四線P-18/1泵用串聯(lián)式機(jī)械密封結(jié)構(gòu)示圖

減四線P-18/1泵用串聯(lián)式機(jī)械密封發(fā)生故障的主要原因有以下幾個(gè)方面：①密封腔尺寸偏小。根據(jù)API 610—2004《Centrifugal Pumps for Petroleum，Petrochemical and Natural Gas Industries》[6]的規(guī)定，密封軸徑為70 mm對應(yīng)密封腔內(nèi)徑至少為130 mm。減四線P-18/1泵屬于AY型離心泵，軸徑為75 mm的密封腔內(nèi)徑僅為120 mm，軸徑為80 mm的密封腔內(nèi)徑僅為130 mm，存在內(nèi)部循環(huán)阻力相對較大、隔離液進(jìn)入密封腔后易走捷徑流出、換熱不充分及冷卻不足等缺點(diǎn)。②密封結(jié)構(gòu)不合理。受密封腔尺寸限制，所有密封均采用的是3CW-FB串聯(lián)結(jié)構(gòu)形式，該結(jié)構(gòu)存在諸多弊端，隔離液循環(huán)空間狹小，內(nèi)側(cè)密封附近隔離液軸向流動(dòng)性差，易造成局部溫度偏高。隔離液壓力高于內(nèi)側(cè)密封腔介質(zhì)壓力，對隔離液而言，內(nèi)側(cè)密封屬于泄漏方向和離心力相同的外流式密封，雖然阻止了泵送流體向外泄漏，但同時(shí)增加了隔離液的泄漏[7]。③部分機(jī)泵，如雙支撐兩級泵后端密封腔和兩級懸臂式泵密封腔壓力幾乎與一級葉輪出口壓力相等，壓力略高于PLAN32系統(tǒng)外沖洗蠟油的壓力，沖洗蠟油不能注入到密封腔形成流動(dòng)，帶不走密封腔內(nèi)熱量及雜質(zhì)，導(dǎo)致密封腔溫度高，增加了介質(zhì)結(jié)焦的概率。④外側(cè)密封端面沒有引入背部急冷液，正常運(yùn)行時(shí)，外側(cè)密封端面泄漏的隔離液與大氣接觸，在波紋管內(nèi)表面易發(fā)生氧化結(jié)焦。

3.1.3改進(jìn)措施

根據(jù)API 610—2004中的相關(guān)規(guī)定重新制作泵蓋，將密封腔尺寸由原來的120 mm和130 mm擴(kuò)大至140 mm，減小隔離液在密封腔內(nèi)循環(huán)阻力，改善換熱效果[8]。將PLAN32沖洗蠟油注入位置由從密封壓蓋注入改為從泵蓋注入，以利于降低內(nèi)側(cè)密封腔的溫度。

將原機(jī)械密封3CW-FB串聯(lián)結(jié)構(gòu)改為3CW-BB背靠背雙端面結(jié)構(gòu)，密封結(jié)構(gòu)見圖4。在外側(cè)密封腔設(shè)置折流套，并在外側(cè)密封端面增設(shè)背冷。相比原密封結(jié)構(gòu)，雙端面密封具有以下優(yōu)勢：①隔離液循環(huán)空間為內(nèi)、外側(cè)密封外圓表面與密封壓蓋內(nèi)圓表面包圍的腔體，循環(huán)空間相對較大，循環(huán)效果更好。②設(shè)置折流套可改變隔離液流動(dòng)路徑，增加隔離液在密封腔內(nèi)流動(dòng)時(shí)間，提高隔離液換熱效果。③隔離液處于內(nèi)側(cè)密封的外圓表面，冷卻面積相對增大，換熱效果更好，利于內(nèi)側(cè)密封腔的冷卻。④內(nèi)側(cè)密封外圓表面承受隔離液的壓力，內(nèi)表面承受介質(zhì)的壓力。對介質(zhì)而言，泄漏方向與離心力方向相同，由于隔離液壓力高于內(nèi)側(cè)密封腔介質(zhì)壓力，因此能有效阻止泵送流體向外泄漏。對隔離液而言，泄漏方向與離心力方向相反，減小了隔離液內(nèi)側(cè)密封腔泄漏的趨勢。

圖4 改進(jìn)后常減壓裝置減四線P-18/1泵用雙端面機(jī)械密封結(jié)構(gòu)示圖

3.2 密封外沖洗源改進(jìn)

3.2.1改進(jìn)案例

某石化公司煉油部1#加氫裂化裝置脫丁烷塔底重沸爐進(jìn)料泵P203A/B型號250AYRSⅢ150A，設(shè)計(jì)工藝介質(zhì)為未分離的反應(yīng)油(輕重組分均有)，設(shè)計(jì)進(jìn)口溫度270 ℃、進(jìn)口壓力1.6 MPa、揚(yáng)程136 m、體積流量460 m3/h。

2016年大修期間將該泵的機(jī)械密封由單端面改造為串聯(lián)式波紋管雙端面機(jī)械密封，密封沖洗方式為PLAN21+PLAN53B，開工運(yùn)行2個(gè)月即出現(xiàn)密封失效問題。

3.2.2存在問題及處理

原密封沖洗方案中PLAN21密封自沖洗冷卻器設(shè)計(jì)負(fù)荷有限、冷卻水側(cè)易結(jié)垢和阻塞、自沖油注入溫度高且介質(zhì)攜帶有部分雜質(zhì)，造成密封使用壽命較短。P203A/B泵最理想的密封輔助方案是PLAN32+PLAN53B+PLAN62，但該泵密封腔壓力較高(機(jī)泵入口壓力1.6 MPa)，現(xiàn)場找不到合適的外沖洗源。

經(jīng)論證，通過增加水冷熱交換器和過濾器等，將泵出口引出介質(zhì)冷卻到合適的溫度，然后將其作為PLAN32方案的外沖洗密封油。對密封結(jié)構(gòu)進(jìn)行改進(jìn)，將原3CW-FB串聯(lián)結(jié)構(gòu)改為3CW-FF背靠背雙端面密封結(jié)構(gòu)，將PLAN32系統(tǒng)沖洗油注入孔由密封壓蓋改到泵蓋，以利于降低內(nèi)側(cè)密封腔溫度。將隔離液由外側(cè)密封注入摩擦副和波紋管進(jìn)行冷卻，并由泵效環(huán)增壓后注入到內(nèi)側(cè)密封摩擦副和波紋管。為保證隔離液同時(shí)沖洗、冷卻2個(gè)密封摩擦副，可采用離心式泵效環(huán)提高隔離液循環(huán)量，或在外側(cè)密封摩擦副背面增加PLAN62系統(tǒng)除鹽水。

按上述措施于2017年底對P203A/B泵密封外沖洗源進(jìn)行改進(jìn)并投入使用，該泵密封系統(tǒng)一直運(yùn)行良好。

3.3 循環(huán)水結(jié)垢改進(jìn)

3.3.1改進(jìn)案例

某石油化工廠240 萬t/a柴油加氫精制裝置于2014-08-26一次試車成功，該裝置精制柴油泵P-204A/B的型號為250×200DCD4D1M，操作溫度為263 ℃、入口壓力0.15 MPa、出口壓力2.3 MPa。該泵密封為串聯(lián)式密封，按照API 682—2014中的PLAN21+PLAN53A方案配置，自泵升壓后自沖洗油經(jīng)機(jī)械密封冷卻器冷卻后對一級密封腔進(jìn)行沖洗冷卻。同時(shí)，外供的密封液(白油)自白油罐進(jìn)入二級密封腔進(jìn)行隔離、冷卻，再經(jīng)泵送環(huán)輸送至白油罐進(jìn)行循環(huán)冷卻使用。

2014-08-26～2015-05-24，泵P-204A/B 因機(jī)械密封泄漏共檢修6次，更換機(jī)械密封(包括驅(qū)動(dòng)端與非驅(qū)動(dòng)端)10套。對泄漏的機(jī)械密封解體后發(fā)現(xiàn)，波紋管組件以及非補(bǔ)償環(huán)組件端面均有輕微的磨損，二級密封腔內(nèi)動(dòng)環(huán)、靜環(huán)O形圈嚴(yán)重變形損壞。

3.3.2存在問題及分析

機(jī)械密封冷卻器及白油罐均采用循環(huán)水進(jìn)行冷卻，而循環(huán)水的水質(zhì)比較差，其中溶解著較多的鹽類，并且含有少量的泥砂、雜物碎屑等。循環(huán)水流經(jīng)熱交換器表面時(shí)，在 260 ℃條件下極易形成水垢以及沉積物。水垢及沉積物降低了機(jī)械密封冷卻器及白油罐的換熱效率，內(nèi)側(cè)密封自沖洗液及外側(cè)密封隔離油(白油)均不能起到冷卻密封腔的作用，致使密封腔內(nèi)溫度升高，加上動(dòng)環(huán)、靜環(huán)端面摩擦產(chǎn)生的熱量，導(dǎo)致密封液膜局部汽化，形成干摩擦，密封面磨損及高溫引起的靜環(huán)背部密封圈變形最終造成機(jī)械密封泄漏。

機(jī)械密封動(dòng)環(huán)、靜環(huán)密封圈均采用kalrez全氟醚橡膠O形圈，該材料連續(xù)工作的上限溫度是 275 ℃。理論上，正常運(yùn)行情況下機(jī)械密封內(nèi)腔溫度小于150 ℃，該O形圈完全滿足溫度要求。而實(shí)際運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，由于機(jī)械密封冷卻器及白油罐冷卻效果不佳及無法冷卻沖洗等原因，O形圈的實(shí)際工作溫度接近上限溫度，致使其性能大幅下降，極易出現(xiàn)高溫老化、變形，最終導(dǎo)致機(jī)械密封泄漏。

3.3.3改進(jìn)措施

解決換熱效果差的有效方法是提高水質(zhì)或定期清理冷卻系統(tǒng)，提高全廠循環(huán)水質(zhì)量不可行，而定期清理冷卻器雖可提高換熱效率，但冷卻器和白油罐中的冷卻管為螺旋狀，盤管內(nèi)部清理難度極大，且每次清理必須徹底排凈機(jī)泵及管線內(nèi)的柴油，需經(jīng)歷降溫、排油、清理等環(huán)節(jié)，費(fèi)時(shí)、費(fèi)力且浪費(fèi)柴油[9]。

該裝置相鄰的制氫裝置軟化水站原設(shè)計(jì)為6臺往復(fù)式壓縮機(jī)提供除鹽水，后由于工藝發(fā)生變更，目前只需給2臺壓縮機(jī)供水，冷卻供水余量將近70 t/h。該軟化水站的供水壓力為0.40 MPa，供水溫度30℃，距離精制柴油泵P-204A/B僅180 m，進(jìn)、回水壓差及溫度均滿足沖洗系統(tǒng)熱交換器的要求。該除鹽水在濁度、鈣離子質(zhì)量濃度等方面與循環(huán)水相比具有明顯優(yōu)勢(表 1)，為此，2015-05-15，將分餾塔底泵密封冷卻水更換為除鹽水。改造后白油罐及機(jī)械密封冷卻器換熱效果良好，沖洗溫度下降15～20 ℃。

表1 相同溫度下循環(huán)水和除鹽水參數(shù)比較

3.3.4改進(jìn)效果

改進(jìn)前近1 a內(nèi)總共更換精制柴油泵機(jī)械密封10套，每套單價(jià)2.4萬元，平均每年消耗機(jī)械密封材料費(fèi)24 萬元。每更換1次機(jī)械密封，需要將泵體內(nèi)和管線內(nèi)的存油排凈，而該泵進(jìn)出口閥門距泵體較遠(yuǎn)，管線較粗，每臺泵每次排放柴油約1.2 t，按照污油回?zé)捹M(fèi)500元/t計(jì)算，平均每年排油直接經(jīng)濟(jì)損失0.6萬元。每更換1臺機(jī)械密封需要人工費(fèi)1 400元，平均每年更換機(jī)械密封人工費(fèi)1.4萬元。每次停泵后需待柴油冷卻至 60 ℃以下方可排油，冷卻大約需要 7～8 h，排凈柴油需 4～5 h，再加上拆泵、合泵的時(shí)間，因此每更換1次機(jī)械密封至少需24 h，機(jī)泵運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)間較長，單臺泵運(yùn)行風(fēng)險(xiǎn)增大。

改進(jìn)之后精制柴油泵機(jī)械密封泄漏次數(shù)少于1次/a，比改造前平均每年可以節(jié)省約30萬元。泵的運(yùn)行狀況和穩(wěn)定性得到提高，減少了設(shè)備維護(hù)、維修費(fèi)用以及工人勞動(dòng)強(qiáng)度。

4 結(jié)語

按文獻(xiàn)[1]的指導(dǎo)意見改造的熱油泵在運(yùn)行中產(chǎn)生了機(jī)械密封失效、壽命低的問題，通過分析機(jī)械密封失效的原因，提出了通過改進(jìn)機(jī)械密封的密封腔尺寸以改善密封環(huán)境的雙端面機(jī)械密封系統(tǒng)[10-12]。文中主要考慮了高溫油泵機(jī)械密封的運(yùn)行環(huán)境對機(jī)械密封運(yùn)行的影響，而在實(shí)際工況中，泵腔和電機(jī)的振動(dòng)對其的影響也不可忽視，應(yīng)進(jìn)一步考慮多種影響因素后再對其進(jìn)行運(yùn)行狀態(tài)下的瞬態(tài)分析，分析非穩(wěn)態(tài)因素對機(jī)械密封性能的影響。改進(jìn)后的高溫油泵機(jī)械密封在實(shí)際運(yùn)行中還存在很多問題，如高溫液力透平外側(cè)密封波紋管里、背側(cè)壓差過大時(shí)(2 MPa)，會使波紋管產(chǎn)生較大變形，影響外側(cè)密封摩擦副的補(bǔ)償作用，造成外側(cè)密封泄漏。這些問題都需要不斷加以完善，為石化裝置高溫油泵改造提供更多經(jīng)驗(yàn)和參考[13]。