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        盾構(gòu)隧道穿越已施工風井工程風險分析及應對措施討論

        2019-11-23 06:00:44張曉春
        城市道橋與防洪 2019年11期
        關(guān)鍵詞:層頂風井管片

        張曉春

        (長沙市軌道交通集團有限公司,湖南 長沙410011)

        1 概 述

        1.1 平面概況

        阜埠河站—靈官渡站區(qū)間是長沙市軌道交通3 號線一期工程的第六個區(qū)間,區(qū)間線路正線出阜埠河站后向東北方向前穿行在天馬路下,然后橫跨瀟湘中路,橫跨湘江西汊、橘子洲和湘江東汊,橫穿湘江中路,最后進入靈官渡站。區(qū)間于湘江的東、西岸各設置一座區(qū)間風井。東岸風井位于湘江東岸沿江綠化帶地塊內(nèi)、湘江中路和勞動路交叉口以西、靈官渡泵站以南,鄰近湘江大堤,地面較平坦。東岸區(qū)間風井里程為YDK16+845.497 ~YDK16+858.582,為地下五層雙跨框架結(jié)構(gòu),全長13 m,寬28.8 m。東岸區(qū)間風井穩(wěn)定水位埋深為4.1 m,水位標高34.9 m,位于雜填土層。該工程重要性等級屬一級工程,場地復雜程度為二級場地(中等復雜場地),工程周邊環(huán)境風險等級為一級(見圖1)。

        東岸區(qū)間風井采用明挖順作法施工。主體基坑深約32.5 m,基坑圍護結(jié)構(gòu)采用厚度1000 mm的地下連續(xù)墻,與內(nèi)襯墻一起形成疊合墻結(jié)構(gòu)。主體結(jié)構(gòu)的環(huán)梁及縱梁既作為施工階段圍護結(jié)構(gòu)支撐體系使用,又作為正常使用階段永久結(jié)構(gòu)(見圖2)。

        圖1 東岸風井位置及周邊環(huán)境

        圖2 東岸風井環(huán)梁及縱梁支撐體系

        1.2 工程地質(zhì)條件

        地質(zhì)資料采用廣東省地質(zhì)物探工程勘察院《長沙市軌道交通3 號線一期工程KC-1 標段詳細勘察階段阜埠河路站至書院路站區(qū)間東岸風井巖土工程勘察報告》。阜書區(qū)間東岸風井地層層序自上而下依次為:

        (1)雜填土層(Q4ml)。組成物主要為人工堆填的黏性土、中粗砂、碎石及磚塊、混凝土塊等建筑垃圾等。位于地表,層頂標高為36.39~39.15 m,層頂埋深為0 m,厚度為8.00~12.70 m,平均厚度9.78 m。

        (2)淤泥質(zhì)土層(Q4al)。主要由黏粒及有機質(zhì)組成,為抗剪強度低、高靈敏度、高壓縮性軟土。層頂標高為25.53~29.42 m,層頂埋深為8.00~10.90 m,厚度為1.00~2.70 m,平均厚度1.97 m。

        (3)沖積中砂層(Q4al)。中密狀,飽和,含少量黏粒,級配差。層頂標高為30.15 m,層頂埋深9.00 m,厚度10.60 m。

        (4)沖積礫砂層(Q4al)。稍密狀,飽和,含少量粗砂,級配差。層頂標高為28.42 m,層頂埋深9.00 m,厚度3.20 m。

        (5)沖積圓礫層(Q4al)。中密狀,飽和,含較多礫砂及卵石。層頂標高為25.22 m,層頂埋深12.20 m,厚度1.80 m。

        (6)沖積卵石層(Q4al)。中密至密實狀,飽和,含少量黏土及砂,級配差。層頂標高為23.42~25.39 m,層頂埋深為11.00~14.00 m,厚度為0.70~4.10 m,平均厚度2.40 m。

        (7)中風化泥質(zhì)粉砂巖。粉細粒狀結(jié)構(gòu),中厚層狀構(gòu)造,裂隙較發(fā)育,巖體基本質(zhì)量等級為Ⅲ級。層頂標高為0.69 ~24.18 m,層頂埋深12.70~36.00 m,揭露層厚0.90~5.71 m,平均揭露厚度3.01 m。

        (8)中風化礫巖。礫狀結(jié)構(gòu),中厚層狀構(gòu)造,泥質(zhì)及鈣質(zhì)膠結(jié),巖質(zhì)較軟,裂隙較發(fā)育巖體基本質(zhì)量等級為Ⅲ級。層頂標高為4.59~24.69 m,層頂埋深11.70~31.80 m,揭露層厚0.50~2.30 m,平均揭露厚度1.30 m。

        東岸風井地質(zhì)斷面如圖3 所示。

        1.3 水文地質(zhì)條件

        阜靈區(qū)間東岸風井勘察所揭露的地下水水位埋藏深淺不一,根據(jù)勘察期間測得各鉆孔的穩(wěn)定水位及場地周邊地形,建議該場地地下水位采用標高34.90 m。地下水位的變化與地下水的賦存、補給及排泄關(guān)系密切,并受季節(jié)變化影響,年變化幅度2~5 m。根據(jù)場地地形條件、勘察期間測量的水位以及長沙市年水位變化幅度綜合考慮抗浮水位,抗浮水位標高為36.50 m,平現(xiàn)狀湘江中路。據(jù)湘江長沙水文站觀測資料,最高洪水位39.18 m。

        圖3 東岸風井地質(zhì)斷面圖

        2 設計方案

        東岸風井為地下五層結(jié)構(gòu),原設計采用先站后隧,主體結(jié)構(gòu)明挖順作施工,環(huán)梁及縱梁作為支撐系統(tǒng),計劃于2016 年4 月開始施工,2017 年1月完成底板施工具備盾構(gòu)到達接收條件。而在風井進行導墻施工期間發(fā)現(xiàn)南北走向污水管道位于東岸風井站址范圍內(nèi)且不具備遷改條件,嚴重制約了圍護結(jié)構(gòu)的實施,風井位置需適當調(diào)整,由此洞通節(jié)點工期受到影響。為保證洞通的時間要求,區(qū)間風井由“先站后隧”方案調(diào)整為“先隧后站”。

        2.1 存在的問題

        區(qū)間風井由先站后隧方案調(diào)整為先隧后站方案對豎井的施工存在如下問題:

        (1)隧道先于基坑開挖施工,隧道范圍內(nèi)的四幅圍護結(jié)構(gòu)地連墻在地下五層被切斷,影響風井端頭圍護結(jié)構(gòu)基坑開挖時的穩(wěn)定性和防水效果。

        (2)基坑內(nèi)有成型的盾構(gòu)隧道,為保證既成隧道管片的完好,減小基坑開挖對管片的影響,隧頂上方1 m 至隧底范圍內(nèi)的土方開挖無法采用機械施工,隧道兩側(cè)土方開挖作業(yè)面狹隘,施工困難。

        (3)管片拆除帶來的施工難點。管片拆除時必須保證既成隧道的整體受力穩(wěn)定,由于基坑內(nèi)作業(yè)空間不足,各工序間干擾較大,且單塊管片尺寸和重量均較大,給施工帶來一定困難。

        2.2 解決措施

        原設計圍護結(jié)構(gòu)為五道環(huán)梁+ 縱梁作為支撐體系,由于地連墻被截斷,嵌固深度發(fā)生變化,需重新計算校核原支護體系的安全性。對應盾構(gòu)范圍按基坑24.7 m 深計算,連續(xù)墻嵌固深度取0.3 m(見圖4)。

        圖4 計算模式圖(單位:m)

        取不利地質(zhì)斷面進行基坑安全及穩(wěn)定性計算得出,對于巖層結(jié)構(gòu)基坑整體穩(wěn)定性能滿足要求。鑒于連續(xù)墻為后期與主體組成疊合結(jié)構(gòu),是主體結(jié)構(gòu)的一部分,作為永久結(jié)構(gòu),其耐久性應滿足規(guī)范要求。經(jīng)過計算負四層結(jié)構(gòu)開挖至基底,施作中四板環(huán)梁及內(nèi)撐系統(tǒng)時連續(xù)墻處在最大受力狀態(tài),最大彎矩約810 kN·m,裂縫已經(jīng)開展,并超過規(guī)范要求的0.2 mm,對此應有相應的措施對原有結(jié)構(gòu)或體系進行適當調(diào)整(見圖5)。

        圖5 計算位移及內(nèi)力圖

        2.2.1 圍護結(jié)構(gòu)安全及穩(wěn)定性處理方案

        2.2.1.1 對地質(zhì)進行加固改良

        計算模型中地層自身的強度及透水性對圍護結(jié)構(gòu)影響最大,且隨著基坑深度的增加,水土合算或分算引起的結(jié)果差異更大。根據(jù)地層的分布特點,一般是強透水層或強風化巖層處對應范圍圍護結(jié)構(gòu)內(nèi)力較大,主要是由于該范圍透水性較強一般采取分算的計算模式。通過對圍護結(jié)構(gòu)外側(cè)地層進行注漿處理,對該工程而言尤其是加強對強風化地層注漿,封堵裂隙,當巖層的透水系數(shù)滿足要求后可采取合算模式,將大大減小圍護結(jié)構(gòu)內(nèi)力。

        因此對于圍巖條件較好、結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定性滿足要求的基坑可以采用。

        2.2.1.2 修復原有圍護結(jié)構(gòu)

        既成隧道影響范圍內(nèi)圍護結(jié)構(gòu)補強,待隧道施工完成后,通過植筋方式將盾構(gòu)破掉的四幅地連墻進行修補,中間留2 m 行車空間。為后期運輸拆除的管片以及應急處理預留通道。植筋選擇直徑比原地連墻破除鋼筋高一型號的鋼筋,植筋深度為植筋直徑的20 倍。根據(jù)隧道施工工期倒排東岸風井施工工期,確保風井施工完第三道環(huán)梁繼續(xù)開挖時,地連墻已經(jīng)修補完成。避免出現(xiàn)基坑開挖到此處時,停工長期等待地連墻修補工序(見圖6)。

        圖6 既有盾構(gòu)范圍連續(xù)墻修復圖

        對于圍巖條件較差、結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定性難以滿足要求的基坑建議采用。

        2.2.1.3 管片增加注漿孔

        風井進出洞處管片增加注漿孔,每環(huán)管片在原來注漿孔基礎(chǔ)上增加10 個注漿孔。增加范圍為風井東西兩端頭左右線靠近區(qū)間隧道的10 環(huán)管片(包括洞口管片),共40 環(huán),如圖7 所示。

        圖7 預留注漿孔圖

        2.2.1.4 管片背后二次注漿止水

        為保證隧道管片背后環(huán)形間隙的止水效果,防止地下水通過管片背后環(huán)形間隙流入基坑,在基坑開挖前向管片背后進行二次注漿止水。風井施工完成后再次向管片背后進行注漿止水。開挖前再次緊固隧道管片連接螺栓,確保管片間連接緊密。加固范圍為風井東西兩端頭左右線靠近區(qū)間隧道的10 環(huán)管片(包括洞口管片),共40 環(huán)。加固方法為打開管片的注漿孔,每環(huán)管片注漿孔數(shù)量為16 個,向管片背后注水泥漿液。水泥采用42.5 級普通硅酸鹽水泥,水泥漿液水灰比1∶1,注漿壓力0.5 MPa。為保證補注漿效果,補漿時采用從中心向兩側(cè)逐環(huán)多孔補注,孔位保持對稱,壓力從小到大逐步遞增。補注漿后,最少間隔等強1d,方可進行下步工序。

        2.2.2 其他處理措施

        2.2.2.1 止水措施

        基坑開挖前對風井進出洞端頭進行端頭加固,加固區(qū)域沿線路10 m,區(qū)間上下左右外擴3 m。增加管片背后二次注漿,防止圍巖中的地下水通過管片背后環(huán)形間隙流入基坑。

        2.2.2.2 土方開挖

        既成隧道上方1 m 以上土體人工輔助機械正常施工,為保證土方開挖過程中盾構(gòu)管片的穩(wěn)定性,到達既成隧道上方1 m 后采用多人工、少機械開挖,減小對管片穩(wěn)定性的影響。同時在開挖過程中采取從上到下、左右對稱的方法開挖管片左右兩側(cè)土體,保證管片側(cè)向受力均勻。

        2.2.2.3 管片拆除措施

        施作完第五道環(huán)梁并且第五道環(huán)梁達到設計強度時,逐步拆除管片,再順作法施工風井。為防止基坑開挖后由于水土壓力變化導致風井范圍內(nèi)盾構(gòu)隧道發(fā)生失穩(wěn)、變形,考慮采取如下措施:開挖前做好排水工作,將地下水位降至車站底板以下1 m,并且保證排水的連續(xù)性,以有效保護基坑及既成隧道的穩(wěn)定性;開挖前應將風井與隧道接口處的兩環(huán)管片的連接螺栓拆除,以防止在拆除過程中管片可能發(fā)生的上浮變形帶動既成其他管片產(chǎn)生向上的位移或結(jié)構(gòu)破損;在開挖時從上到下、左右對稱地開挖管片左右兩側(cè)土體,保證管片側(cè)向受力均勻,開挖到管片中線位置,拆除吊裝上部管片,繼續(xù)開挖以下土體,拆除剩余管片。首先拆除大里程端的一環(huán)管片,將整個隧道的應力釋放出來,然后才按由東向西的順序逐步拆除管片;為保證基坑開挖和管片拆除的施工安全,在整個開挖過程中加強監(jiān)控和檢測,記錄隧道在各個開挖階段產(chǎn)生的位移和變形,如遇問題及時停止施工,通知參建各方,采取及時有效的應急措施。

        2.2.2.4 支護方案

        為保證隧道管片背后環(huán)形間隙的止水效果,防止地下水通過管片背后環(huán)形間隙流入基坑,在基坑開挖前向管片背后進行二次注漿止水。開挖前再次緊固隧道管片連接螺栓,確保管片間連接緊密;加固范圍為風井東西兩端頭左右線靠近區(qū)間隧道的10 環(huán)管片(包括洞口管片),共40 環(huán)。加固方法為打開管片的注漿孔,每環(huán)管片注漿孔數(shù)量為16 個,向管片背后注水泥漿液。水泥采用P.O32.5 普通硅酸鹽水泥,水泥漿液水灰比1∶1,注漿壓力0.5 MPa。為保證補注漿效果,補漿時采用從中心向兩側(cè)逐環(huán)多孔補注,孔位保持對稱,壓力從小到大逐步遞增。補注漿后,最少間隔等強1 d,方可進行下步工序。

        3 結(jié) 語

        結(jié)合長沙地鐵3 號線阜埔河站—靈官渡站區(qū)間工程,“先隧后站”即先于地鐵車站或區(qū)間豎井前完成區(qū)間隧道的穿越,而后施工車站主體或區(qū)間豎井基坑及主體結(jié)構(gòu),提出相應的總結(jié)及建議。

        (1)一般情況下,地鐵車站或區(qū)間風井與區(qū)間隧道建設先后順序的調(diào)整往往引起圍護結(jié)構(gòu)的重大變化,對于先隧后站的基坑需克服圍護結(jié)構(gòu)嵌固深度變化可能引起的安全性問題、地下水沿盾構(gòu)管片縱向滲透至基坑的問題及基坑土方開挖、盾構(gòu)管片拆卸吊裝等問題。其中最重要的問題就是盾構(gòu)范圍內(nèi)圍護結(jié)構(gòu)被切斷基坑開挖時的安全、穩(wěn)定性問題。

        (2)技術(shù)上加強措施包括采用既成隧道影響范圍內(nèi)圍護結(jié)構(gòu)補強,待隧道施工完成后,通過植筋方式將盾構(gòu)破掉的四幅地連墻進行修補;對圍護結(jié)構(gòu)外側(cè)地層進行注漿處理,尤其是加強對強風化地層注漿,封堵裂隙;在基坑開挖前向管片背后進行二次注漿止水,風井施工完成后再次向管片背后進行注漿止水。

        (3)施工上減小風險的措施包括采用多人工、少機械開挖,減小對管片穩(wěn)定性的影響;施作完第五道環(huán)梁并且第五道環(huán)梁達到設計強度時,逐步拆除管片,再順作法施工風井;在基坑開挖前向管片背后進行二次注漿止水,開挖前再次緊固隧道管片連接螺栓,確保管片連接緊密。

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