柳江濤，楊光哲

（1.蘇交科集團(tuán)股份有限公司，江蘇 南京211112；2.在役長(zhǎng)大橋梁安全與健康國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，江蘇 南京211112）

0 引 言

斜拉橋發(fā)展至今，在計(jì)算理論、結(jié)構(gòu)構(gòu)造、材料及施工技術(shù)等方面都有較大發(fā)展。斜拉橋的這些進(jìn)步、完善和發(fā)展，與斜拉橋的科學(xué)試驗(yàn)是分不開(kāi)的。斜拉橋結(jié)構(gòu)試驗(yàn)研究對(duì)于推動(dòng)和發(fā)展其結(jié)構(gòu)計(jì)算理論，解決工程實(shí)際中出現(xiàn)的疑難問(wèn)題，起到了重要作用。本文以某雙塔組合梁斜拉橋?yàn)楣こ瘫尘?，通過(guò)成橋靜載試驗(yàn)和理論計(jì)算分析，對(duì)橋梁剛度和強(qiáng)度進(jìn)行了研究。結(jié)果表明：主要測(cè)點(diǎn)的撓度和應(yīng)變實(shí)測(cè)值小于理論計(jì)算值，橋梁剛度和強(qiáng)度均滿足設(shè)計(jì)要求，本文研究結(jié)果可為同類型橋梁的設(shè)計(jì)和成橋試驗(yàn)提供參考。

1 工程概況

某大橋主橋全長(zhǎng)756 m，為雙塔雙索面鋼與混凝土組合梁斜拉橋。大橋橋孔布置為60.8 m+117.2 m+400 m+117.2 m+60.8 m，邊跨設(shè)有輔助墩，主橋支撐體系采用半漂浮體系，主梁在每個(gè)索塔及輔助墩處各設(shè)兩個(gè)雙向滑動(dòng)支座，在每個(gè)過(guò)渡墩處設(shè)置一個(gè)單向滑動(dòng)支座和一個(gè)雙向滑動(dòng)支座。同時(shí)在每個(gè)索塔處，主梁兩側(cè)均設(shè)置一個(gè)橫向抗風(fēng)支座，設(shè)計(jì)荷載：公路-I 級(jí)。

主梁采用雙邊“工”字型邊主梁結(jié)合橋面板的整體斷面。兩邊主梁橫向中心距為34.5 m，全寬36.5 m，梁高3.6 m（主梁中心線處），其中邊主梁中心線梁高2.7 m。

索塔采用H 型索塔，塔高167.5 m，索塔兩側(cè)各布置17 對(duì)斜拉索，全橋共68 對(duì)136 根索，中跨及邊跨斜拉索梁上間距為10.8 m，輔助墩范圍內(nèi)斜拉索間距為7.2 m，索塔附近主梁無(wú)索區(qū)長(zhǎng)度為40 m，斜拉索梁上采用錨拉板錨固，塔上采用鋼錨梁錨固。

2 計(jì)算模型

利用橋梁結(jié)構(gòu)分析專用程序Midas/Civil 對(duì)該橋進(jìn)行結(jié)構(gòu)計(jì)算分析，該橋橫向設(shè)計(jì)為8 個(gè)車行道，計(jì)算時(shí)采用公路-I 級(jí)荷載加載，按8 車道布載，并按照規(guī)范取0.50 的橫向折減系數(shù)，取0.96 的縱向折減系數(shù)，同時(shí)考慮橫向不均勻系數(shù)1.15[1]；橋梁主塔及主梁均采用梁?jiǎn)卧M，斜拉索采用桁架單元模擬；橋塔塔底為固結(jié)，全部約束，斜拉索與主塔，主塔與主梁采用剛性鏈接，斜拉索與主梁采用共節(jié)點(diǎn)建立連接。全橋結(jié)構(gòu)離散圖如圖1 所示。

圖1 橋梁結(jié)構(gòu)離散圖

3 試驗(yàn)實(shí)施方法

3.1 測(cè)試項(xiàng)目

根據(jù)該次橋梁荷載試驗(yàn)的主要目的，為了合理有效地評(píng)估橋梁正常使用狀態(tài)的承載能力，對(duì)橋梁進(jìn)行荷載試驗(yàn)，按如圖2 所示的測(cè)試截面位置進(jìn)行以下靜載試驗(yàn)測(cè)試項(xiàng)目[2-4]：

（1）各跨主梁跨中截面在試驗(yàn)荷載作用下的撓度及應(yīng)變；（2）主跨1/4 和3/4 截面在試驗(yàn)荷載作用下的應(yīng)變和撓度；（3）主梁主墩墩頂、輔助墩墩頂截面在試驗(yàn)荷載所用下的應(yīng)變；（4）主梁在試驗(yàn)荷載作用下的縱向位移；（5）塔頂截面在試驗(yàn)荷載作用下的水平位移；（6）主塔主梁處截面在試驗(yàn)荷載作用下的應(yīng)變；（7）斜拉索在試驗(yàn)荷載作用下的索力增量。

圖2 橋梁測(cè)試截面位置示意圖（單位：m）

3.2 測(cè)點(diǎn)布置

（1）應(yīng)力測(cè)點(diǎn)：主梁及主塔各截面的表面應(yīng)力采用穩(wěn)定性好、精度高并適合于野外環(huán)境的振弦式應(yīng)變計(jì)進(jìn)行測(cè)量，主要測(cè)試控制截面的應(yīng)力分布規(guī)律和受力性能，典型測(cè)試截面測(cè)點(diǎn)應(yīng)變傳感器布置示意圖如圖3 所示。

圖3 主橋5-5 截面測(cè)點(diǎn)布置圖（單位：cm）

（2）位移測(cè)點(diǎn)：主梁豎向撓度，通過(guò)在梁底布置棱鏡采用全站儀進(jìn)行測(cè)量；主塔偏位，通過(guò)在施工期間塔頂預(yù)設(shè)的棱鏡采用全站儀進(jìn)行測(cè)量。

（3）索力測(cè)點(diǎn)：斜拉索在試驗(yàn)荷載作用下的索力增量采用脈動(dòng)法，由動(dòng)態(tài)測(cè)試設(shè)備測(cè)量，索力采用振動(dòng)頻率法進(jìn)行測(cè)定。

3.3 加載工況

（1）加載車型：靜載試驗(yàn)采用30 輛30 t 三軸車輛進(jìn)行等效加載，車隊(duì)縱向位置按Midas/Civil 軟件計(jì)算的影響線進(jìn)行布設(shè)，為保證試驗(yàn)效果，對(duì)于某一特定荷載工況，試驗(yàn)荷載的大小和加載位置的選擇采用靜載試驗(yàn)效率系數(shù)進(jìn)行控制，靜力試驗(yàn)荷載的效率系數(shù)即為試驗(yàn)施加荷載產(chǎn)生的作用效應(yīng)和設(shè)計(jì)荷載作用效應(yīng)(考慮沖擊影響)的比值，一般應(yīng)滿足0.85～1.05[2]。

（2）各加載工況及其荷載布置：考慮到橋梁的實(shí)際情況，主橋不同工況采用不同的加載方式，根據(jù)圖4 及圖55-5 截面豎向位移及彎矩影響線，某工況車輛布置如圖6 所示。

工況5：主跨跨中截面的最大正彎矩效應(yīng)、豎向撓度、斜拉索最不利索力效應(yīng)加載，對(duì)稱加載，分五級(jí)加載;

測(cè)試項(xiàng)目：加載前、加載后及卸載后5-5 截面應(yīng)變、主梁豎向位移、塔偏、12-12、13-13 截面應(yīng)力、灌南側(cè)Z15～Z17 索索力，響水側(cè)Z15～Z17 索索力。

圖4 工況五5-5 截面豎向位移影響線

圖5 工況五5-5 截面彎矩影響線

（3）效率系數(shù)：通過(guò)計(jì)算，各加載工況作用下荷載效率見(jiàn)表1。

表1 各測(cè)試工況荷載效率系數(shù)計(jì)算表

4 測(cè)試結(jié)果及分析

4.1 主梁撓度數(shù)據(jù)分析

典型工況主梁撓度數(shù)據(jù)見(jiàn)表2，撓度值向下為負(fù)，H（5-5 截面）校驗(yàn)系數(shù)為0.95，工況5 作用下主梁撓度數(shù)據(jù)對(duì)比分析如圖7 所示。

表2 工況5 主梁撓度數(shù)據(jù)分析表

圖7 工況5 作用下主梁撓度數(shù)據(jù)對(duì)比分析圖

4.2 主梁應(yīng)力數(shù)據(jù)分析

應(yīng)力測(cè)試數(shù)據(jù)見(jiàn)表3，應(yīng)力以拉為正，以壓為負(fù)。

表3 工況五實(shí)測(cè)值與理論值比較表

5 結(jié) 論

（1）在試驗(yàn)荷載作用下，主梁的縱向?qū)崪y(cè)撓度曲線與理論撓度曲線基本吻合，這表明由鋼混疊合主梁、斜拉索等組成的這種上部結(jié)構(gòu)體系整體工作性能良好；在對(duì)稱荷載加載作用下，主梁和橋塔變形以及主梁應(yīng)力的對(duì)稱性良好，結(jié)構(gòu)整體上受力均衡。

（2）在試驗(yàn)荷載作用下，主梁及橋塔各控制截面撓度實(shí)測(cè)值均小于理論計(jì)算值，撓度校驗(yàn)系數(shù)介于0.83～0.95 之間，撓度校驗(yàn)系數(shù)小于1.0，結(jié)構(gòu)剛度滿足要求。

（3）在試驗(yàn)荷載作用下，主梁及橋塔各測(cè)試截面的關(guān)鍵測(cè)點(diǎn)應(yīng)力值均小于理論值，應(yīng)力校驗(yàn)系數(shù)介于0.52～0.92 之間，應(yīng)力校驗(yàn)系數(shù)小于1.0，結(jié)構(gòu)強(qiáng)度滿足要求。