夏鴻洲 王志剛 馬競(jìng)男

摘?要：對(duì)渦旋膨脹機(jī)曲軸結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的分析有利于提高膨脹機(jī)的效率，本文通過SolidWorks軟件建立了渦旋膨脹機(jī)曲軸的有限元模型，并結(jié)合ANSYS Workbench軟件對(duì)其進(jìn)行應(yīng)力和變形分析，又在此基礎(chǔ)上利用DOE優(yōu)化算法對(duì)曲軸結(jié)構(gòu)進(jìn)行了多參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)，從而提高了曲軸的結(jié)構(gòu)性能，為曲軸的優(yōu)化設(shè)計(jì)提供了參考。

關(guān)鍵詞：渦旋膨脹機(jī);曲軸;有限元分析;優(yōu)化設(shè)計(jì)

中圖分類號(hào)：TH133文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

Static analysis and optimization of crankshaft of a vortex expander

Xia Hongzhou?1，2?Wang Zhigang?1，2?Ma Jingnan3

1.Tianjin key laboratory of advanced mechanical and electrical system design and intelligent control?Tianjin?300000;

2.school of mechanical engineering，tianjin university of technology?Tianjin?300384;

3.Tianjin yixin environmental protection engineering company?Tianjin?300403

Abstract：On the analysis of the scroll expander of the crankshaft structural strength is beneficial to improve the efficiency of the expander，this article through the SolidWorks software to establish the finite element model of the scroll expander of the crankshaft and connecting with the ANSYS Workbench software on the stress and deformation analysis，and based on the use of DOE optimization algorithm for multiple parameters optimization design was carried out on the crankshaft structure，thus improve the performance of the structure of the crankshaft，provides reference for optimization design of crankshaft.

Key words：Vortex Expander;Crankshaft;Finite Element Analysis;Optimum Design

渦旋膨脹機(jī)屬于容積型膨脹機(jī)，憑借其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、運(yùn)動(dòng)部件少、噪音低和氣體力矩波動(dòng)小等優(yōu)點(diǎn)在處理中小氣量上有著其它膨脹機(jī)無法比擬的高效率。[1]渦旋膨脹機(jī)的主要零部件包括動(dòng)靜盤、曲軸、十字滑環(huán)、平衡鐵、主副軸承、支架和防自轉(zhuǎn)結(jié)構(gòu)等，零部件的綜合性能都會(huì)對(duì)渦旋膨脹機(jī)的效率和工作可靠性產(chǎn)生一定程度上的影響。[2-3]

曲軸滑動(dòng)軸承和角接觸軸承之間的距離和曲軸的受力狀況對(duì)曲軸的剛度和工作性能有著直接的影響。[4]所以在渦旋膨脹機(jī)曲軸部件設(shè)計(jì)中的關(guān)鍵問題是如何合理的選擇跨距、曲軸的軸徑和長(zhǎng)度。本文將軸承對(duì)曲軸的約束通過ANSYS中的虛擬軸承來代替進(jìn)行模擬計(jì)算，這樣可以更加真實(shí)的計(jì)算出曲軸的受力變形情況。在進(jìn)行了有限元分析之后，可以對(duì)曲軸進(jìn)行進(jìn)一步的優(yōu)化來減小曲軸的應(yīng)力，提高曲軸系統(tǒng)的使用壽命，進(jìn)而使膨脹機(jī)的整體性能得到提高。[5]

本文以某系列渦旋膨脹機(jī)曲軸-軸承系統(tǒng)為研究對(duì)象，首先對(duì)曲軸偏心段受到的徑向氣體載荷進(jìn)行計(jì)算，然后建立其有限元模型，對(duì)曲軸和軸承系統(tǒng)進(jìn)行應(yīng)力和變形分析，最后，在此基礎(chǔ)上利用DOE算法對(duì)曲軸和軸承系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。

1 計(jì)算氣體載荷力

變截面渦旋盤基本幾何參數(shù)為：基圓半徑 Ror=2.8mm，渦旋型線終止展角Φ=4.8π 渦旋齒高h(yuǎn)=33mm，開始排氣角θ=269°?？捎上嚓P(guān)理論公式[6-7]計(jì)算渦旋盤在排氣角位置時(shí)的最大切向氣體力Ft=352.4 N，而法向氣體力較小，可以忽略不計(jì)。

2 曲軸的有限元模型

曲軸的軸向剛度一般都很大，而且曲軸的橫向振動(dòng)特性影響又很小，本文為了簡(jiǎn)化有限元分析過程，采用ANSYS軟件自帶的兩個(gè)軸承來約束曲軸進(jìn)行模擬。曲軸的材料為40Cr，其屬性參數(shù)如下：

本文通過SolidWorks軟件建立曲軸三維實(shí)體模型圖，并導(dǎo)入Ansys workbench進(jìn)行曲軸的應(yīng)力分析，曲軸的兩個(gè)軸承由Workbench中的軸承來代替分析，如圖1所示：

利用ANSYS Workbench軟件對(duì)曲軸的實(shí)體模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分，曲軸的網(wǎng)格均采用非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格劃分，均為六面體網(wǎng)格，通過分析，網(wǎng)格的質(zhì)量均在合理的范圍內(nèi)，網(wǎng)格劃分后的模型如下圖所示：

3 施加載荷和約束

（1）將最大切向氣體力作為工作載荷施加在曲軸偏心段的中心位置，方向?yàn)檠豖軸方向。

（2）滑動(dòng)軸承和角接觸軸承均采用ANSYS自帶的軸承來代替，角接觸球軸承的剛度為18000N/mm，滑動(dòng)軸承的剛度為23000N/mm。

4 有限元分析結(jié)果

通過ANSYS對(duì)曲軸加載氣體徑向力，進(jìn)行有限元分析，下圖為曲軸應(yīng)力云圖和X軸方向的位移云圖：

5 曲軸-軸承系統(tǒng)多參數(shù)優(yōu)化

由圖3和圖4可知：曲軸-軸承系統(tǒng)的最大應(yīng)力值約為807 MPa，位于偏心段和同心段的過渡處。曲軸的最大位移變形為曲軸偏心段的最前端，X軸方向最大位移變形值約為24μm。根據(jù)上述有限元分析結(jié)果，計(jì)算曲軸在X軸方向的靜剛度為：

K=352.424=14.6N/μm

曲軸優(yōu)化的數(shù)學(xué)模型。在本文中已知曲軸的總長(zhǎng)度、軸承類型和載荷等參數(shù)已經(jīng)確定，則影響曲軸撓度的因素只能是前后軸承之間的跨度，可以通過優(yōu)化曲軸的跨距，來求得曲軸的最大靜剛度。

首先在ANSYS workbench中建立曲軸的參數(shù)化模型。輸入?yún)?shù)有軸承之間的距離l、偏心軸的軸半徑R1和l1，輸出參數(shù)有總位移變形P1、曲軸的應(yīng)力P2、曲軸X軸方向上的變形P3。本文利用DOE優(yōu)化算法進(jìn)行多目標(biāo)參數(shù)優(yōu)化。[8]

曲軸優(yōu)化的數(shù)學(xué)模型：

6 優(yōu)化結(jié)果

根據(jù)表2中的數(shù)據(jù)分析可知，當(dāng)曲軸跨距l(xiāng)=145mm、軸半徑R1=19mm、軸長(zhǎng)l1=34mm時(shí)，曲軸上沿著X方向的位移變形最小，所受應(yīng)力最小，其變形量為3.6μm，受到的應(yīng)力為635MPa。與原來的初始應(yīng)力8.07MPa相比減小了很多，與原來的初始靜剛度14.7N/μm相比也有所提高。

7 結(jié)論

（1）本文通過建立合理的有限元分析模型，對(duì)曲軸靜剛度進(jìn)行了有效的有限元分析，并對(duì)曲軸-軸承系統(tǒng)進(jìn)行多目標(biāo)參數(shù)優(yōu)化。有效降低了曲軸所受應(yīng)力，減小了其位移形變，提高了靜向剛度。

（2）對(duì)曲軸的分析優(yōu)化可以減小渦旋膨脹機(jī)在使用過程中的磨損，使渦旋膨脹機(jī)更加平穩(wěn)的運(yùn)行，延長(zhǎng)其使用壽命。

參考文獻(xiàn)：

[1]朱兵國(guó).渦旋膨脹機(jī)的數(shù)學(xué)模型及實(shí)驗(yàn)研究[D].2016.

[2]劉濤，吳軍，王琴霞，等.復(fù)雜三維曲面渦旋零件的精度檢測(cè)[J].機(jī)械制造，2014，52（8）：78-80.

[3]劉濤，王琴霞.基于圓弧插補(bǔ)法的變截面渦旋盤的數(shù)控加工[J].機(jī)械制造，2014，52（9）：43-45.

[4]胡萍，王珍，趙之海，等.基于模態(tài)分析的渦旋壓縮機(jī)曲 軸固有特性研究[J].壓縮機(jī)技術(shù)，2007（6）：5-7.

[5]宋天虹，鄭尚書.渦旋壓縮機(jī)曲軸動(dòng)力特性研究[J].石油化工設(shè)備，2013，42（s1）：18-21.

[6]劉濤，鄔再新，芮執(zhí)元.一次曲率半徑函數(shù)渦旋重構(gòu)型線 動(dòng)力學(xué)特性[J].農(nóng)業(yè)機(jī)械學(xué)報(bào)，2011，42（3）：213-218.

[7]劉濤，任冠林，孟鵬飛，等.組合型線的渦旋壓縮機(jī)幾何參 數(shù)設(shè)計(jì)[J].壓縮機(jī)技術(shù)，2007（1）：1-3，7.

[8]劉濤，劉袁帥.某渦旋壓縮機(jī)曲軸-軸承系統(tǒng)的靜態(tài)分析及優(yōu)化[J].2016，54（626），24-26.