張建勛，葛 曦，黃正財，楊 超

(貴州省水利水電勘測設計研究院，貴陽 550002)

1 工程概況

提水泵站布置在某水庫大壩左岸下游約300 m處坡地，年總供水量為1 931×104m3，供水范圍總面積為19.32 km2。由大壩取水口取水后，經(jīng)提水泵站加壓至擬建高位水池，再由輸水管道重力輸水至擬建水廠，設計總流量0.796 m3/s。根據(jù)《泵站設計規(guī)范》(GB 50265-2010)綜合考慮機電設備投資、運行檢修費用以及泵站功能等因素，確定泵站機組型式為臥式單吸雙級離心泵，泵站供水機組設工作泵2臺，備用機組1臺，單泵流量為0.398 m3/s。

2 泵站基本參數(shù)

1) 進水池水位最高水位1 373.21 m；設計水位1 360.70 m；最低水位1 360.10 m。

2) 出水池水位最高水位1 544.80 m；設計水位1 543.80 m；最低水位1 542.00 m。

3) 供水設計流量0.796 m3/s。

4) 進水管線長度350 m，出水管線長度4 697 m；進水管徑1 000 mm，出水單管管徑(共2根)700 mm；水頭損失10.9 m。

5) 最高揚程195.60 m；設計揚程194.00 m；最低揚程179.69 m。

3 附屬設備布置

為控制水錘以及滿足機組開停機運行的要求，在每臺水泵的出口設置一臺多功能水泵控制閥，該閥具有兩段關閉的特點與功能，可有效防止水錘壓力升高。型號為多功能水泵控制閥，公稱直徑DN450 mm，公稱壓力4.0 MPa。

為機組檢修方便，水泵出口須設置出口檢修閥門。出口檢修閥門設在多功能水泵控制閥之后，考慮到高位水池較高，出口檢修閥型式為電動雙面硬密封旋球閥。型號為電動雙面硬密封旋球閥，公稱直徑DN450 mm，公稱壓力4.0 MPa。

為機組檢修方便，水泵進口須設置進口檢修閥門，進口檢修閥型式為半球閥。型號為半球閥，公稱直徑DN500 mm，公稱壓力1.0 MPa。

4 水錘計算約束條件

根據(jù)本泵站的實際情況與《泵站設計規(guī)范》(GB 50265-2010)確定設計準則如下：

最高壓力不應超過水泵出口額定壓力的1.3～1.5倍；最高反轉(zhuǎn)速不應超過額定轉(zhuǎn)速的1.2倍；超過額定轉(zhuǎn)速的持續(xù)時間不應超過2 min；輸水系統(tǒng)任何部位不應出現(xiàn)水柱斷裂。

5 建模計算分析

5.1 停泵水錘原理

水泵機組正常運行時轉(zhuǎn)速恒定，產(chǎn)生的壓力不變，水流正常穩(wěn)定的流動。當機組突然失去動力后，水泵轉(zhuǎn)速下降，產(chǎn)生的壓力變小，在水泵出口處形成壓力降，此壓力波降從管線首端向高位水池處傳遞，形成朝向泵站的水擊壓力波，如果以泵站處位置為x=0,x的正方向是由泵站指向高位水池；流速V的正方向與x相同，可得到在停泵水錘瞬態(tài)過程中水頭H及流速V隨時間t和x而變化的關系式，即得到停泵水錘基本方程組式為：

(1)

(2)

式(1)、式(2)可簡寫為：

H=H0+F+f

(3)

(4)

因為F是降壓波總值，本身為負，故上式還可改寫為：

H=H0-|F|+f

(5)

(6)

以上各式統(tǒng)稱為停泵水錘基本方程組，它是計算水錘的基本方程式，也是Bentley-Hammer軟件的理論支撐。

5.2 建 模

模型的建立是實現(xiàn)水錘計算的關鍵環(huán)節(jié)，根據(jù)現(xiàn)場機組的實際布置形式，建立二維水力計算模型，真實反映供水管線和輸水管線的空間位置關系，是準確計算水錘結(jié)果的前提。建模時，供水管線的距離、每個節(jié)點的高程都要詳細地反映出來。對于上水管線較長的情況，要著重選擇一些特征點坐標進行建模，這些點不僅能反映上水管線的大概布置形式，對于管線中的低洼點、駝峰點也要能準確地反映出來。建模見圖1、圖2。

圖1 二維水錘計算模型圖

圖2 模型管線剖面布置圖

5.3 計算分析

該泵站水泵從庫內(nèi)取水提水至高位水池，供水水泵設計揚程為194 m，泵站進水主管1根，直徑1 000 mm、長約350 m；出水主管2根，單管直徑700 mm、長約4 697 m。本階段以一根主管相關聯(lián)的2臺工作機組同時斷電作為過渡過程計算工況。

1) 首先計算當2臺水泵同時斷電、閥門不關閉情況下的最大壓力和最高反轉(zhuǎn)速。此時沒有采取任何防水錘措施，完全讓上水管線中的水流倒流入水泵，這個過程計算的目的是了解一下在這種情況下水泵是否會發(fā)生反轉(zhuǎn)，如果有反轉(zhuǎn)的情況，那么時間是否在規(guī)范允許的范圍內(nèi)。經(jīng)過軟件計算后，水泵處壓力最高為195.3 mH2O，反轉(zhuǎn)速為-4 200 r/min，管道多處出現(xiàn)真空值壓力為-10 mmH2O。此種情況下產(chǎn)生的水錘壓力并不高，在規(guī)范要求范圍內(nèi)，但水泵的反轉(zhuǎn)速和管道的真空度卻超過規(guī)范要求，因此要采取一定的防水錘措施。

2) 當2臺工作泵同時斷電，分別設定泵后閥門關閉時間為4，5和6 s，在不加任何水錘防護措施下對模型進行計算。此計算的目的是在不加任何防水錘措施(這里指水擊閥門)情況下，依靠多功能控制閥設定的規(guī)律進行關閉，驗算此時的最大壓力值、水泵是否反轉(zhuǎn)及管道真空度。經(jīng)軟件計算后，結(jié)果見表1。

表1 不同關閥時間、無任何防護措施下計算結(jié)果

由表1可以看出，關閥時間越短，產(chǎn)生的水錘壓力就越大，4 s時產(chǎn)生的壓力為設計壓力的2.25倍，6 s時產(chǎn)生的壓力為設計壓力的2.13倍,均超過規(guī)范要求，且真空度都達到軟件規(guī)定的下限值，但水泵均未出現(xiàn)反轉(zhuǎn)。因此，下一步的計算就要考慮降低壓力，消除管道真空的現(xiàn)象。

3) 當2臺工作泵同時斷電，分別設定泵后閥門關閉時間為4，5和6 s，在水泵出口上水管線處設置水擊泄放閥，設置閥門的泄放壓力為200 mH2O(進行了多次試算)，對模型進行計算，計算的結(jié)果見表2。

表2 不同關閥時間、有水擊泄放閥的計算結(jié)果

由表2可以看出，當設置水擊泄放閥后，壓力有了明顯的降低。其中，4 s時的壓力為設計壓力的1.32倍，6 s時的壓力為設計壓力的1.27倍，基本在規(guī)范要求范圍內(nèi)，且水泵無反轉(zhuǎn)現(xiàn)象，但管道真空現(xiàn)象依然存在。因此，下一步任務就是要消除管道真空。

4) 在上一步的基礎上，考慮到管道真空產(chǎn)生的原因，結(jié)合管道的剖面布置圖，在管線較陡的位置和駝峰處設置空氣閥。本泵站考慮在樁4+565.18、樁4+625.754(空氣閥的位置也要經(jīng)過多次布置、反復驗算才能得到)處設置2個快吸慢排型防水錘型空氣閥，并設置空氣閥的開啟時間。經(jīng)計算，結(jié)果見表3。

由表3可以看出，設置水擊泄放閥和空氣閥后，管線已經(jīng)無負壓出現(xiàn)，水泵無反轉(zhuǎn)現(xiàn)象發(fā)生，閥門處的最大壓力值4 s時是設計壓力的1.18倍，6 s時是設計壓力的1.14倍，相比第3)步的水擊壓力總體上均有所下降，說明真空度的出現(xiàn)對壓力的上升也有一定的影響。

表3 不同關閥時間、有水擊泄放閥和空氣閥的計算結(jié)果

5.4 防護措施的確定

綜合以上情況分析，推薦出口閥門采用一段關閉方式，關閉時間為5 s，對應的壓力包絡圖見圖3-圖5。

出水總管始端設置水擊泄放閥，參數(shù)為DN300 mm，PN4.0 MPa；在上水管線樁4+565.18、樁4+625.754兩處設置快吸慢排防水錘型空氣閥，參數(shù)為DN200 mm，PN2.5 MPa。

圖3 5 s關閉無任何水錘防護措施

圖4 5 s關閉+水擊泄放閥

圖5 5 s關閉+水擊泄放閥+空氣閥(樁4+565.18、樁4+625.754)

6 結(jié) 語

1) 利用Bentley-Hammer軟件計算泵站水錘，建模是最基本也是較為關鍵的環(huán)節(jié)，參照泵站布置圖和供水管線布置圖，建立符合實際情況的模型圖，重點反映水源與水泵之間、水泵和高位水池之間管道的連接情況。對于上水管線較長的情況，在坡度較陡的管線段和駝峰點處，可適當增加節(jié)點的選取。

2) 利用Bentley-Hammer軟件計算泵站水錘，要按照一定步驟循序漸進計算，先計算出口閥門拒動情況下是否出現(xiàn)反轉(zhuǎn)和管道真空的情況；然后計算泵控閥門在不同的設定時間下，出現(xiàn)的壓力值多少、水泵是否反轉(zhuǎn)、管道真空情況；最后結(jié)合出現(xiàn)的情況，分別采取措施降低閥門處壓力和消除管道真空。

3) 水擊泄放閥或水擊預防閥開閥臨界值的設定，可先選擇一個理論值，在此基礎上不斷進行調(diào)整驗算，結(jié)合其泄放流量的合理性和對最大壓力的降低效果，確定開閥值。

4) 為解決管道出現(xiàn)真空的情況，在上水管線上布置空氣閥，空氣閥不是越多越好，亦不可盲目布置，要在管線較陡、駝峰點處、管線末端處等關鍵位置適當布置，然后不斷進行調(diào)整驗算，確定其最佳安裝位置。