文_郭宗林 呂超 溫佳琪 岳強(qiáng)
1.河北建投水務(wù)環(huán)境工程有限公司 2.河北建投水務(wù)投資有限公司
河北南網(wǎng)某熱電廠2×350MW超臨界供熱機(jī)組,煙氣脫硫(FGD)系統(tǒng)設(shè)計(jì)采用全煙氣石灰石-石膏濕法脫硫工藝,脫硫塔采用噴淋孔塔技術(shù),塔內(nèi)設(shè)計(jì)為3層噴淋,脫硫效率不低于95%。
本次脫硫改造項(xiàng)目擬采用串塔工藝,即在原有脫硫塔后增加一臺(tái)二級(jí)吸收塔串聯(lián)運(yùn)行,對(duì)煙氣進(jìn)行深度脫除。
CFD(Computational Fluid Dynamics計(jì)算流體動(dòng)力學(xué))數(shù)值模擬技術(shù)是計(jì)算機(jī)數(shù)值計(jì)算求解控制流體流動(dòng)的微分方程,如質(zhì)量守恒方程、能量守恒方程、動(dòng)量守恒方程等,得出流體運(yùn)動(dòng)流場(chǎng)在連續(xù)區(qū)域上的離散分布,從而模擬流體流動(dòng)、傳熱、傳質(zhì)的情況,主要步驟有:建立幾何模型;網(wǎng)格劃分;確定初始及邊界條件;求解控制參數(shù);處理計(jì)算結(jié)果。其具有試驗(yàn)時(shí)間短,獲取數(shù)據(jù)多,花費(fèi)少的優(yōu)點(diǎn)。
現(xiàn)階段湍流數(shù)值模擬模型常用的主要有:標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型、RNG k-ε模型和Realizable k-ε模型,本計(jì)算中湍流模型選擇RNG k-ε模型。
2.2.1 模型建立
FGD脫硫系統(tǒng)改造工程二級(jí)吸收塔根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際建立吸收塔模型,采用空塔噴淋工藝。煙氣進(jìn)入吸收塔分別經(jīng)過(guò)噴淋層、除霧器層后排出。漿液由均勻布置于噴淋層的霧化噴嘴引入,與煙氣逆流,吸收SO2后下落至漿液池。
2.2.2 網(wǎng)格劃分
本模擬采用ICEM CFD完成了求解區(qū)域的建模與網(wǎng)格劃分,網(wǎng)格采用結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格格式劃分。網(wǎng)格數(shù)量達(dá)到100萬(wàn)左右,所有網(wǎng)格質(zhì)量均在0.6以上,網(wǎng)格精度較高。
2.2.3 初始及邊界條件設(shè)置
(1)因漿液池液面波動(dòng)對(duì)吸收塔內(nèi)煙氣流場(chǎng)影響較小,所以假設(shè)漿液池為固定平面,不考慮其對(duì)煙氣流場(chǎng)的影響。
(2)在本模擬過(guò)程中,采用坐標(biāo)噴淋的形式設(shè)置噴嘴,除霧器層采用多孔介質(zhì),忽略噴淋構(gòu)件對(duì)塔內(nèi)流場(chǎng)的影響。
(3)假定煙氣在煙道截面的流速相等且分布均勻,流向與軸線平行。
(4)將塔內(nèi)及入口煙道壁面視為光滑絕熱壁面。
(5)在理想狀態(tài)下煙氣流動(dòng)參數(shù)與時(shí)間無(wú)關(guān),假定為定常流動(dòng)。
因氣流在塔內(nèi)的傳質(zhì)傳熱過(guò)程較為復(fù)雜,采取上述條件進(jìn)行建模時(shí),對(duì)數(shù)據(jù)精度造成一定程度的影響,但本模擬過(guò)程主要進(jìn)行定性分析,在保證誤差范圍的同時(shí),該模型計(jì)算更為簡(jiǎn)便,收斂效果更好。
2.2.4 模型參數(shù)設(shè)置(見(jiàn)表1)
表1 模型參數(shù)設(shè)置
為使本模擬煙氣流場(chǎng)更加貼近現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況,本模擬在鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量(100%BMCR)工況下分析分別引入2層、3層噴淋后吸收塔內(nèi)的速度場(chǎng)和壓力場(chǎng)的變化情況(見(jiàn)圖1-圖8)。 圖2 3層煙氣速度流線圖
圖1 2層煙氣速度流線圖
圖3 2層噴淋時(shí)縱截面方向速度云圖
圖4 3層噴淋時(shí)縱截面方向速度云圖
圖5 2層噴淋時(shí)橫截面方向速度云圖
圖6 3層噴淋時(shí)橫截面方向速度云圖
圖7 2層噴淋時(shí)縱截面方向壓力分布云圖
圖8 3層噴淋時(shí)縱截面方向壓力分布云圖
通過(guò)模擬可知,100%BMCR引入2層噴淋時(shí),由于噴淋液的速度較高且噴淋量較大,在噴淋液滴強(qiáng)烈的整流作用下,吸收塔內(nèi)氣流均布效果明顯,除吸收塔沿?zé)煔馊肟谥行奶幩俣壬愿咄猓?nèi)煙氣流場(chǎng)分布基本趨于均勻。流場(chǎng)的均勻分布可使氣液兩相接觸面積增加,有利于相間的傳質(zhì),噴淋漿液的利用效率和脫硫效率都得到提高。
100%BMCR引入3層噴淋后,由于煙氣入口速度降低,噴淋液滴對(duì)煙氣的作用力強(qiáng),導(dǎo)致煙氣流在吸收塔入口處分布較集中,吸收塔靠近入口一側(cè)的煙氣流速較遠(yuǎn)離入口一側(cè)稍高,形成較小偏流現(xiàn)象,但整體來(lái)說(shuō),煙氣流分布效果比較理想,可滿足吸收塔氣流均勻分布的要求。煙氣流由于受漿液滴的影響,在吸收段造成較強(qiáng)烈的湍流區(qū)域,與引入2層噴淋相比,煙氣波動(dòng)較大,氣液兩相的湍流強(qiáng)度增加。湍流強(qiáng)度增加可使氣液兩相接觸面積增加,有利于相間傳質(zhì),但同時(shí)造成了橫截面處速度分布情況變差,橫截面上的標(biāo)準(zhǔn)速度偏差為1.343(噴淋層下1m處)/0.522(除霧器處)較引入2層噴淋時(shí)的1.231(噴淋層下1m處)/0.452(除霧器處)大。
在100%BMCR引入不同噴淋層后,在噴淋對(duì)氣相進(jìn)行強(qiáng)烈的整流后,煙氣在同一高度層的各點(diǎn)上的壓力被均勻化,塔內(nèi)壓降達(dá)到1170~1420Pa左右。
本模擬運(yùn)用CFD軟件100%BMCR下, 吸收塔內(nèi)引入2層噴淋和3層噴淋時(shí)的速度場(chǎng)和壓力場(chǎng)進(jìn)行數(shù)值模擬,模擬由模擬結(jié)果可知。
(1)引入噴淋層后,在噴淋液滴的整流作用下,吸收塔內(nèi)氣流均布效果明顯,橫截面方向上的速度偏差較小,煙氣速度分布明顯均勻化。
(2)在噴淋層數(shù)的增加時(shí),湍流程度加劇,雖對(duì)塔內(nèi)流場(chǎng)分布產(chǎn)生一定的影響,但其整體分布效果比較理想,滿足塔內(nèi)氣流均布要求,有利于提高脫硫效率。