張曉燕

摘 要：發(fā)動機尾氣余熱回收系統(tǒng)可以提高發(fā)動機的燃油的經(jīng)濟性和節(jié)能性。本文通過一維模擬軟件GT-Power對整個朗肯尾氣余熱回收系統(tǒng)進(jìn)行模擬計算和功率調(diào)節(jié)分析，研究各工況下的各輸入?yún)?shù)對系統(tǒng)指示功率及膨脹機轉(zhuǎn)速的影響并定量計算各工況下的最佳輸入?yún)?shù)組合，確保整體尾氣回收系統(tǒng)在發(fā)動機各個工況下的安全性以及高效性。

關(guān)鍵詞：朗肯循環(huán)系統(tǒng);功率控制;GT-Power;余熱回收

1 引言

基于朗肯循環(huán)系統(tǒng)的尾氣余熱回收系統(tǒng)，以水為循環(huán)介質(zhì)，膨脹機作為做功實體，GT-Power作為模擬平臺，研究系統(tǒng)內(nèi)各參數(shù)影響特點及實現(xiàn)發(fā)動機與尾氣余熱回收系統(tǒng)的功率匹配，確定該朗肯系統(tǒng)在發(fā)動機各工況下的最佳工作方案。

2 余熱回收系統(tǒng)性能參數(shù)分析

2.1 初態(tài)溫度分析

朗肯系統(tǒng)和發(fā)動機的匹配，首先需對該系統(tǒng)中各參數(shù)在不同工況下進(jìn)行分析研究。朗肯循環(huán)系統(tǒng)在不同吸收熱量和不同初態(tài)溫度下的指示功率與膨脹機轉(zhuǎn)速比較圖如圖1所示。橫、縱坐標(biāo)分別為進(jìn)、出氣門的開啟時間。黑色點劃線及箭頭方向為膨脹機轉(zhuǎn)速500-4000r·min-1的工作區(qū)域。等高線為各不同氣門開啟時間下的指示功率。Inlet-Factor與Outlet-Factor均為1。初態(tài)溫度的升高既可增加氣缸壓力，又可降低膨脹機轉(zhuǎn)速，該兩種影響將對指示功率的增加產(chǎn)生相反作用，而哪種作用更具顯著性將由該系統(tǒng)吸收的熱量決定。當(dāng)吸收熱量較低時，因降低初態(tài)溫度，反之則應(yīng)適量調(diào)高溫度。

2.2 初態(tài)壓力分析

與初態(tài)溫度的影響類似，初態(tài)壓力對膨脹機指示功率最終影響也將隨著吸收熱量的不同而變化。當(dāng)朗肯循環(huán)系統(tǒng)吸熱分別為2.34kW與6.5kW時，不同初態(tài)壓力對膨脹機指示功率及轉(zhuǎn)速的影響，不同吸收熱量和不同初態(tài)壓力下對指示功率影響如圖2所示。當(dāng)系統(tǒng)吸收熱量較低時，轉(zhuǎn)速對指示功率影響較平均缸壓更大，因此指示功率隨著初態(tài)壓力升高而降低，當(dāng)系統(tǒng)吸收熱量較高時，應(yīng)通過調(diào)整系統(tǒng)輸入?yún)?shù)，使得初態(tài)壓力增加，繼而指示功率得以提高。

2.3 工作氣缸數(shù)分析

以汽缸數(shù)為變量對指示功率及膨脹機轉(zhuǎn)速產(chǎn)生影響，Inlet-Factor與Outlet-Factor均為1，該系統(tǒng)吸收總熱量為50kW。為簡化計算，假設(shè)在膨脹過程中，氣態(tài)工質(zhì)等量均勻的分配給各個工作氣缸，每個氣缸具有相同配氣結(jié)構(gòu)及進(jìn)、排氣門的執(zhí)行時間。指示功率在做功氣缸數(shù)為4時達(dá)到最大值，當(dāng)氣缸數(shù)過低時，流入各個氣缸的質(zhì)流偏高，則系統(tǒng)需要通過調(diào)節(jié)進(jìn)、排氣門的開閉時間進(jìn)行功率調(diào)節(jié)（進(jìn)出氣門均需早開），部分工質(zhì)將在氣門重疊過程中流失，效率降低;當(dāng)汽缸數(shù)過高，流入各個氣缸的工質(zhì)過低，無法實現(xiàn)各個氣缸膨脹做功的最大效率。

2.4 進(jìn)氣門修正系數(shù)Inlet-Factor分析

膨脹機進(jìn)氣門流量系數(shù)直接影響氣缸內(nèi)壓力及膨脹機轉(zhuǎn)速大小，并且決定曲軸扭矩。進(jìn)氣門流量修正系數(shù)Inlet-Factor的增加將使得膨脹機轉(zhuǎn)速降低。在同一初態(tài)溫度及壓力（p=45bar、T=250℃）下，當(dāng)進(jìn)氣門流量系數(shù)由1.1向0.64降低時，導(dǎo)致氣缸充盈度減小且缸內(nèi)氣壓峰值遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于初態(tài)壓力，做功效率受到影響。在當(dāng)Inlet-Factor為1附近時，指示效率最高為14.8%。

3 朗肯循環(huán)系統(tǒng)與發(fā)動機的功率匹配

通過對該朗肯循環(huán)系統(tǒng)各參數(shù)進(jìn)行分析之后，將確定其最終模擬規(guī)模，通過熱交換系統(tǒng)而獲得尾氣熱量處于1.56-50kW之間，初態(tài)壓力，初態(tài)溫度，進(jìn)、排氣門開啟角度及流量修正系數(shù)作為可變因素，膨脹機轉(zhuǎn)速以及相對應(yīng)的指示功率作為模擬結(jié)果進(jìn)行篩選。該模擬將使用科學(xué)試驗方法，通過GT-Power中的DOE功能，設(shè)置整個朗肯循環(huán)系統(tǒng)中各個輸入?yún)⒘繛檎{(diào)節(jié)目標(biāo)值，對所建GT模型進(jìn)行約625次模擬，剔除設(shè)定轉(zhuǎn)速以外以及非氣態(tài)進(jìn)入缸體兩類無效結(jié)果，將得到該膨脹機在通過熱交換器提供的不同熱量值中的最高指示效率。

發(fā)動機各個工況下，朗肯循環(huán)系統(tǒng)不同吸收熱量下的最優(yōu)指示功及指示功率如圖3所示，指示功隨著系統(tǒng)吸收熱量的增加而呈線性增加，指示功率從1.56至20kW時，增長較快，然后增長較為緩慢。工作汽缸數(shù)隨著吸收熱量的增加而增加，此舉將增加系統(tǒng)摩擦損失，從而降低有效功率，并且也增大生產(chǎn)制造成本，因此汽缸數(shù)仍將通過后續(xù)模擬進(jìn)行確定。

4 結(jié)論

對于每個熱能節(jié)點都有唯一系統(tǒng)工作狀態(tài)與之對應(yīng)，整體朗肯系統(tǒng)在給定發(fā)動機工況點下，朗肯系統(tǒng)中初態(tài)溫度，初態(tài)壓力決定著循環(huán)工質(zhì)流量。初始溫度和初始壓力以及進(jìn)氣門流量修正系數(shù)對指示功率的作用將隨著整體系統(tǒng)吸收熱量的變化而改變，且工作氣缸數(shù)的正確選擇也直接決定系統(tǒng)的高效性。

本文對整個朗肯循環(huán)系統(tǒng)的功率調(diào)整做了理論上的分析和討論，通過一維模擬軟件GT-Power對朗肯系統(tǒng)中的重要變量進(jìn)行分析研究，最后確定尾氣余熱回收系統(tǒng)中的朗肯系統(tǒng)最佳參數(shù)組合。

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