摘 要：為改善路面透水性能，聚合物透水混凝土已逐漸廣泛用于海綿城市的建設(shè)中。該試驗(yàn)采用特細(xì)砂和環(huán)氧樹(shù)脂制備透水材料，通過(guò)控制變量法，分別探討了砂的粒徑和聚合物摻量對(duì)透水混凝土的抗壓強(qiáng)度以及透水系數(shù)的影響。同時(shí)還進(jìn)行了堵塞的模擬實(shí)驗(yàn)，基于圖像分析透水混凝土的孔徑大小，通過(guò)觀察混凝土的微觀孔結(jié)構(gòu)分析其性能變化規(guī)律。試驗(yàn)結(jié)果表明：在粒徑相同的情況下，隨著環(huán)氧樹(shù)脂摻量的增加，透水混凝土的抗壓強(qiáng)度逐漸提高，而透水系數(shù)逐漸下降;當(dāng)骨料粒徑為0.15-0.3mm的比例增大時(shí)，透水混凝土抗壓強(qiáng)度呈現(xiàn)先增加后下降的趨勢(shì)，而透水系數(shù)呈現(xiàn)不斷增大的趨勢(shì)。當(dāng)骨料粒徑為0.15-0.3mm，環(huán)氧樹(shù)脂摻量為骨料質(zhì)量的5%時(shí)，透水混凝土的平均孔隙率為14%，平均等效直徑為214um。當(dāng)粒徑為0.15-0.3mm和0.3-0.6mm的骨料復(fù)摻比例為1：1時(shí)綜合性能較好，抗壓強(qiáng)度達(dá)41.7MPa，透水系數(shù)為1.7mm/s，制品經(jīng)四次堵塞循環(huán)后，透水衰減系數(shù)小于20%，防堵塞性能良好。

關(guān)鍵詞： 聚合物透水混凝土;骨料粒徑;聚合物摻量;防堵塞;孔結(jié)構(gòu)

中圖分類號(hào)：TU473.1? ? 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A? ? ? 文章編號(hào)：

Abstract： In order to improve the permeable performance of pavement， polymer pervious concrete has been widely used in the construction of sponge city. Special fine sand and epoxy resin were used to prepare permeable materials. The influence of particle size and polymer dosage on the compressive strength and permeable coefficient of permeable concrete were discussed by controlling variable method. At the same time， the simulation experiment of blockage was carried out. Based on the image analysis of the aperture of the permeable concrete， and the properties of the concrete was analyzed by observing the microstructure of the concrete. The experimental results show that with the same particle size， with the increase of epoxy resin content， the compressive strength of the permeable concrete gradually increases， while the water permeability coefficient decreases gradually， When the particle size of aggregate is 0.15-0.3 mm， the compressive strength of permeable concrete appears to increase initialy and then decrease， while the permeable coefficient appears to increase continuously. When the aggregate particle size is 0.15-0 .3 mm and the epoxy resin is 5 % of the aggregate mass， the average porosity of the permeable concrete is 14 %， and the average equivalent diameter is 214um. The aggregate blending ratios with particle sizes of 0.15-0.3 and 0.3-0.6 were 1：1， with a compressive strength of 41.7MPa and a permeation coefficient of 1.7mm/s， showing best performance. After the product blocks four cycles， the permeability attenuation coefficient is less than 20%， and the anti-blockage performance is great.

Keywords： polymers pervious concrete; aggregate size; polymer dosage; anti blocking; porosity structure

現(xiàn)代化城市的建設(shè)過(guò)程中帶來(lái)了一系列城市生態(tài)問(wèn)題，例如熱島效應(yīng)，城市內(nèi)澇等。為改善生態(tài)環(huán)境，對(duì)透水性地面的需求越來(lái)越高，專家學(xué)者們提出了海綿城市建設(shè)的理念[1]，而透水混凝土作為海綿城市道路建設(shè)的一部分，對(duì)海綿城市道路建設(shè)的滲流、蓄水、凈水等具有重要意義。

聚合物透水混凝土是以高分子樹(shù)脂為膠結(jié)料，靠樹(shù)脂聚合固化形成多孔混凝土[2]。目前國(guó)內(nèi)外對(duì)聚合物透水混凝土的研究并不深入[3]，聚合物透水混凝土主要應(yīng)用于景觀道路、公園廣場(chǎng)等。重慶交通大學(xué)的有關(guān)專家研究了聚合物骨架空隙混凝土透水路面鋪裝[4]，試驗(yàn)數(shù)據(jù)顯示該透水混凝土的透水系數(shù)為0.4mm/s、28d抗壓強(qiáng)度為21.4MPa，但使用不久后路面出現(xiàn)表面剝離、膨脹等現(xiàn)象。與水泥透水混凝土相比，聚合物透水混凝土具有較好的透水性能，但硬化后較脆、耐沖擊性能差，且容易老化，力學(xué)性能不足，其在透水鋪裝領(lǐng)域中的應(yīng)用受到限制。聚合物透水混凝土在制備過(guò)程中，需要控制質(zhì)量與優(yōu)化制作工藝。

透水混凝土是一種生態(tài)型環(huán)?；炷?，其透水性能依賴于孔隙率。普通的水泥透水混凝土、瀝青透水混凝土等具有較大連通孔隙，空隙率為15%～30%，具有良好透水性能，目前應(yīng)用最廣泛、研究較為深入。但因其大孔隙透水通道易被外界灰塵之類的微小顆粒堵塞，而導(dǎo)致其透水性能下降，甚至喪失透水性能[5]。不同骨料粒徑制備的透水混凝土的孔隙結(jié)構(gòu)特征差異較大，因此混凝土防堵塞的效果也各有差異。Deo等[6]人研發(fā)了一種滲透裝置，通過(guò)多次加入等量砂粒來(lái)模擬堵塞循環(huán)實(shí)驗(yàn)，直至透水系數(shù)基本不變時(shí)結(jié)束試驗(yàn)。研究認(rèn)為孔隙尺寸是顆粒尺寸的7倍左右時(shí)，透水混凝土的堵塞最為嚴(yán)重。而有些透水材料孔隙細(xì)小，結(jié)構(gòu)致密，耐磨性好，使用周期較長(zhǎng)，如燒結(jié)陶瓷透水磚，但它們的生產(chǎn)工藝復(fù)雜，成本高，僅用于一些高檔地段，而且在陶瓷透水磚的制作中需高溫?zé)Y(jié)消耗大量能源。

透水混凝土的防堵塞效果越好，則透水性能的持續(xù)性越長(zhǎng)久，且越容易恢復(fù)透水效果。國(guó)內(nèi)外相關(guān)領(lǐng)域的專家學(xué)者對(duì)此進(jìn)行了研究。Kurihara[7]等對(duì)孔隙率為20%左右的多孔瀝青透水混凝土和水泥基透水混凝土的堵塞性能進(jìn)行了研究，比較了堵塞劑種類及其用量對(duì)混凝土透水性能影響;Balades[8]等對(duì)濕式清掃、純吸式清掃、吸吸式清掃、沖洗抽吸結(jié)合等4種緩解空隙堵塞的方式進(jìn)行了試驗(yàn)，混凝土中空隙的透水能力和透水持續(xù)性進(jìn)行了研究，分析了透水衰減系數(shù)同透水時(shí)間的關(guān)系。因堵塞決定了透水材料的使用年限，即透水材料的透水性能隨著孔隙堵塞過(guò)程而逐漸降低，使其演變成為非透水路面，從而導(dǎo)致其透水功能難以發(fā)揮，造成城市內(nèi)澇災(zāi)害和經(jīng)濟(jì)損失，透水路面的堵塞過(guò)程需進(jìn)一步研究[9]。

實(shí)驗(yàn)以特細(xì)砂為骨料，聚合物環(huán)氧樹(shù)脂為膠結(jié)材料制備透水材料，該種材料同時(shí)滿足力學(xué)性能與透水性能的新型透水材料，該材料孔隙細(xì)小，結(jié)構(gòu)致密，能夠有效防止大部分堵塞物進(jìn)入透水材料的連通孔隙，在透水層表面將堵塞物“收集”，并通過(guò)清掃使其恢復(fù)良好的透水性能，從而達(dá)到防堵塞效果。研究了骨料粒徑及聚合物摻量對(duì)透水混凝土力學(xué)性能和透水性能的影響，通過(guò)切片獲取二維平面圖像，分析其孔隙結(jié)構(gòu)特征，并進(jìn)行了防堵塞性能模擬測(cè)試。

1試驗(yàn)原材料及試件制備

1.1原材料

1.1.1骨料 實(shí)驗(yàn)用的骨料為重慶特細(xì)砂，選取0.15-0.3mm，0.3-0.6mm兩種粒徑。

1.1.2聚合物 環(huán)氧樹(shù)脂E-44（6101）型，環(huán)氧當(dāng)量為210～240g/eq，產(chǎn)自湖南省岳陽(yáng)市云溪區(qū)。

1.1.3固化劑 丹寶牌低分子650固化劑，聚酰胺樹(shù)脂，淺棕色黏稠液體，密度（40℃）0.97～0.99g/cm3，胺值200～240mgKOH/g。

1.1.4堵塞劑 粒徑小于0.075mm的塵土[10]。

1.2試件制備

實(shí)驗(yàn)配合比如表1所示，環(huán)氧樹(shù)脂：固化劑的質(zhì)量比均為2：1，所有試件由JJ-5行星式水泥膠砂攪拌機(jī)攪拌而成，實(shí)驗(yàn)先將環(huán)氧樹(shù)脂與固化劑攪拌60s，再加入特細(xì)砂攪拌180s，其次將拌合物分兩層裝入模具中，采用人工插搗成型方式成型、抹平表面，最后將試件帶模烘箱60℃養(yǎng)護(hù)45 min后拆模， 并繼續(xù)將試件放入60℃烘箱中干熱養(yǎng)護(hù)3d?？箟簭?qiáng)度測(cè)試試件規(guī)格為：40mm×40mm×40mm，透水性能測(cè)試試件規(guī)格為：100mm×100mm×20mm。具體試驗(yàn)步驟如圖1所示。

2試件性能測(cè)試

2.1抗壓強(qiáng)度

到目前為止，國(guó)內(nèi)尚未制定針對(duì)環(huán)氧樹(shù)脂膠砂力學(xué)強(qiáng)度測(cè)試的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，該試驗(yàn)參考 GB/T 17671—1999《水泥膠砂強(qiáng)度檢驗(yàn)方法》，用抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行測(cè)試，試件的受壓面積為40mm×40mm。

2.2透水系數(shù)

目前，中國(guó)對(duì)透水性混凝土透水系數(shù)的測(cè)試主要有兩種方法：一種是日本混凝土工學(xué)協(xié)會(huì)推薦的大孔混凝土透水性試驗(yàn)方法，即常水頭測(cè)試方法。另一種方法是采用變化水頭的方法，即從一定的水頭高度開(kāi)始，以滲流速度V表示透水混凝土的透水系數(shù)[11]。前者主要用來(lái)測(cè)量滲透性較大的材料如大孔隙透水混凝土、砂或砂性土等;后者用來(lái)測(cè)試滲透性較小的如黏土類土工材[12]。試驗(yàn)探索發(fā)現(xiàn)采用變水頭方法更為合理，即固定水位高度法[13]，所用裝置見(jiàn)圖2

測(cè)試前先將試樣的四周進(jìn)行融蠟密封操作，之后采用橡皮泥進(jìn)行密封連接，繼而在透水儀中倒入一定量的水，待水的高度到達(dá)第一條刻度線時(shí)開(kāi)始計(jì)時(shí)，水位降至第二條刻度線時(shí)停止計(jì)時(shí)。記錄下時(shí)間間隔Δt ，s，兩刻度線的水位高度差為ΔH，mm。同一配比取3個(gè)試塊進(jìn)行試驗(yàn)，每個(gè)試塊至少3次重復(fù)測(cè)試，取有效值并計(jì)算其平均值。

2.3堵塞模擬

試驗(yàn)過(guò)程中，若一次撒布過(guò)多質(zhì)量的堵塞劑，容易發(fā)生積聚堵塞現(xiàn)象。試驗(yàn)?zāi)M堵塞實(shí)驗(yàn)步驟為：（1）測(cè)定試塊的初始滲透系數(shù)C0，mm/s;（2）稱取10g堵塞劑均勻?yàn)⒃谕杆炷猎嚰砻妫尤胍欢克疀_刷過(guò)濾，待堵塞劑完全靜置于試件表面時(shí)，將滯留在試件表面的堵塞劑刮下來(lái)，用毛刷將表面清洗干凈，并重新測(cè)定其透水系數(shù)C2， mm/s，上述步驟為一個(gè)循環(huán)。重復(fù)若干循環(huán)，直至透水系數(shù)在0.5-1.0mm/s，使制品透水性能滿足國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)要求的條件下研究其防堵塞性能。實(shí)驗(yàn)探索發(fā)現(xiàn)進(jìn)行4個(gè)循壞適宜。

2.4孔隙圖像分析

采用切片法獲取透水混凝土不同截面處的二維平面圖像，并結(jié)合普通光學(xué)數(shù)碼相機(jī)進(jìn)行剖面圖像拍攝[14]。用 photoshop圖像處理軟件沿試件邊界線裁剪出試件截面區(qū)域圖像，去掉背景圖像，進(jìn)行圖片的二值化處理，以達(dá)到分析目的。

3試驗(yàn)結(jié)果與討論

由圖3和圖4可以看出，在粒徑相同的情況下，隨著環(huán)氧樹(shù)脂摻量的增加，透水混凝土的抗壓強(qiáng)度逐漸提高，而透水系數(shù)逐漸下降。在B組試驗(yàn)中，環(huán)氧摻量為5%和8%時(shí)的抗壓強(qiáng)度和透水性能指標(biāo)均達(dá)到規(guī)定要求。本試驗(yàn)優(yōu)先考慮透水混凝土面層的力學(xué)性能。因此，在集料粒徑為0.3-0.6mm，環(huán)氧樹(shù)脂摻量為8%時(shí)，即B3組，表現(xiàn)出最佳的綜合性能，其抗壓強(qiáng)度為33.5MPa，透水系數(shù)達(dá)1.2mm/s。與5%環(huán)氧樹(shù)脂摻量的B2組相比，其抗壓強(qiáng)度增長(zhǎng)了47.6%。

環(huán)氧樹(shù)脂透水混凝土是在由砂緊密堆積形成的多孔空間骨架中填入環(huán)氧樹(shù)脂而膠結(jié)形成。當(dāng)聚合物摻量較少時(shí)，骨料間滲入的膠黏劑較少，聚合物不足以充分包裹骨料，僅在細(xì)砂表面形成一層很薄的膠結(jié)層，導(dǎo)致骨料間膠粘性變差，因而抗壓強(qiáng)度較低。隨著聚合物摻量增加，骨料間粘接面積增大，同時(shí)不斷填充了骨架間的部分空隙，使骨料表面的粘結(jié)力增強(qiáng)，混凝土更密實(shí)，抗壓強(qiáng)度隨之增大。

透水混凝土內(nèi)部空隙的大小、數(shù)量和連通孔隙的數(shù)量對(duì)其透水性能有很大的影響。細(xì)砂本身的堆積空隙率比較大，當(dāng)環(huán)氧摻量較小時(shí)，用于填充空隙的環(huán)氧很少，對(duì)整體空隙影響很小，混凝土仍保留有較多的空隙，對(duì)流體的阻力小，因此透水系數(shù)較大。環(huán)氧樹(shù)脂用量增大后，則環(huán)氧樹(shù)脂不僅足以包裹細(xì)砂，而且開(kāi)始填充空隙，使得細(xì)砂的堆積更加緊密，從而降低總的空隙率，同時(shí)環(huán)氧樹(shù)脂還會(huì)阻斷連通孔隙，增大水流通過(guò)的阻力，導(dǎo)致透水系數(shù)下降。此外，當(dāng)環(huán)氧樹(shù)脂摻量較大時(shí)，可能會(huì)在重力的作用下沉降到混凝土底部，大幅降低透水性，還會(huì)增加生產(chǎn)成本。

3.2骨料級(jí)配對(duì)聚合物透水混凝土性能的影響

從圖5可知，當(dāng)細(xì)集料級(jí)配比例增大時(shí)，環(huán)氧樹(shù)脂透水混凝土抗壓強(qiáng)度呈現(xiàn)先增加后下降的趨勢(shì)，而透水系數(shù)呈現(xiàn)增大趨勢(shì)。在復(fù)摻條件下，當(dāng)兩種粒徑復(fù)摻的比例為1：1時(shí)綜合效果最佳，其抗壓強(qiáng)度為41.72MPa，透水系數(shù)為1.7mm/s。透水系數(shù)相對(duì)于D9組的最高透水系數(shù)3.2mm/s下降了46.9%，而抗壓強(qiáng)度相對(duì)于D8組的最低抗壓強(qiáng)度23.1MPa提高了89.2%。

當(dāng)0.15-0.3mm粒徑的細(xì)砂所占比例最高時(shí)，骨料總的比表面積過(guò)大，而環(huán)氧樹(shù)脂的摻量固定在5%，不足以完全均勻包裹細(xì)砂表面，造成骨料間沒(méi)有良好的粘結(jié)。隨著0.15-0.3mm粒徑細(xì)砂占比降低，骨料總的比表面積隨之減小，在一定的環(huán)氧用量下，聚合物對(duì)骨料的包裹更充分，環(huán)氧樹(shù)脂與骨料之間的膠結(jié)強(qiáng)度增大，抗壓強(qiáng)度呈上升趨勢(shì)，但當(dāng)其占比不斷減小后，骨料總的比表面積持續(xù)降低，表面包裹的膠黏劑過(guò)多，產(chǎn)生“流漿”現(xiàn)象，導(dǎo)致抗壓強(qiáng)度降低。透水性能隨著0.3-0.6mm粒徑的細(xì)砂用量的增大，骨料緊密堆積程度下降，聚合物透水混凝土的多孔空間骨架的空隙率增大，透水系數(shù)提高。

3.3透水制品的防堵塞性能評(píng)估

從圖6和圖7可看出，不同尺寸粒徑集料的透水材料透水衰減差異較大，透水系數(shù)隨著循環(huán)次數(shù)的增加而明顯下降。通過(guò)觀察A組和B組經(jīng)四次堵塞后的透水損失可發(fā)現(xiàn)，環(huán)氧樹(shù)脂摻量為3%時(shí)的透水系數(shù)損失最大，A組試件透水系數(shù)衰減損失約10%，而B(niǎo)組損失高達(dá)16%左右。分析原因是聚合物摻量較小，聚合物對(duì)骨料的包裹不足，混凝土內(nèi)部形成的孔隙增多，使得堵塞劑更容易進(jìn)入孔隙內(nèi)部，造成透水系數(shù)損失較大[15]。從A組和B組試件的透水系數(shù)及透水系數(shù)衰減可知， 0.15-0.3mm粒徑的A組透水系數(shù)整體大約損失9%，而0.3-0.6mm粒徑的B組透水系數(shù)平均下降了15%左右，即骨料粒徑較小的透水材料，透水損失較小，主要由于堵塞劑大多停留在試件的表面而沒(méi)有進(jìn)入到試件內(nèi)部造成孔隙堵塞，而骨料粒徑較大時(shí)，堵塞劑進(jìn)入混凝土內(nèi)部，占據(jù)部分孔隙，阻斷了透水通道，導(dǎo)致透水系數(shù)降低較大。骨料粒徑組成差異對(duì)透水材料的防堵塞性能有著不同程度的影響，因此在骨料級(jí)配設(shè)計(jì)時(shí)，可以增大小粒徑骨料的比例，形成小尺寸連通孔隙阻擋堵塞物的進(jìn)入，從而改善透水混凝土的防堵塞性能。

3.4基于圖像分析孔隙尺寸

對(duì)透水混凝土的平面孔隙特征及分布特征進(jìn)行分析研究。采用切片法獲取透水混凝土不同截面處的二維平面圖像，并結(jié)合普通光學(xué)數(shù)碼相機(jī)進(jìn)行剖面圖像拍攝。利用photoshop圖像處理軟件沿試件邊界線裁剪出試件截面區(qū)域圖像，去掉背景圖像，即圖像二值化處理，從而能凸顯出目標(biāo)的輪廓。圖8為各級(jí)配混凝土試塊的截面圖片。

試件剖面圖像獲取時(shí)，可能會(huì)因?yàn)楦鞣N原因造成圖像質(zhì)量降低的問(wèn)題，所以往往需要對(duì)圖像進(jìn)行增強(qiáng)處理以改善圖像效果。迭代法是基于逼近的思想進(jìn)行的閾值分割，其基本計(jì)算步驟是首先計(jì)算圖像最大灰度值和最小灰度值，分別記為Zmax和Zmin，并令初始閾值T0=（Zmax+Zmin）/2;將閾值T0設(shè)為分割閾值，并將圖像劃分為目標(biāo)和背景兩部分，計(jì)算兩者平均灰度值Za和Zb，按迭代公式 Tk+1=（Za+Zb）/2 計(jì)算出新閾值;迭代過(guò)程中當(dāng) Tk=Tk+1 時(shí)，即為所需閾值。根據(jù)圖像的不同可以選擇合適的閾值分割方法。圖9為二值化前后圖像對(duì)比圖。

通過(guò)連續(xù)截面孔隙特征描述可以初步了解透水混凝土孔隙尺寸及分布，平面孔隙的特征參數(shù)是進(jìn)行孔隙形態(tài)描述的基礎(chǔ)。（直接參數(shù)及通過(guò)圖像處理軟件可直接提取的孔隙參數(shù)），圖10為各級(jí)配混凝土單個(gè)孔隙尺寸圖。

從圖8可以看出，從D1-D8總孔隙率呈增大趨勢(shì)。因其總孔隙率增大，透水通道增多，水流阻力減小，透水性能良好，透水系數(shù)呈逐漸增大的趨勢(shì)[16]。圖10可看出，從D1-D5孔尺寸逐漸減小，而從D5-D8孔尺寸逐漸增大。一般來(lái)說(shuō)，抗壓強(qiáng)度隨著孔徑的增大而減小，因而從D1-D8抗壓強(qiáng)度應(yīng)呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢(shì)。

由于透水混凝土孔隙結(jié)構(gòu)特征的復(fù)雜性和孔隙分布的不規(guī)則性，通過(guò)平面孔隙直接參數(shù)無(wú)法進(jìn)行平面孔隙特征的全面描述，因此，本文選用孔隙等效直徑、平面孔隙率、平均等效直徑指標(biāo)進(jìn)行孔隙特征描述。將A組截面圖像為例進(jìn)行平面孔隙特征的提取，并進(jìn)行孔隙特征分析。將圖像分割后的透水混凝土孔隙二值化圖像導(dǎo)入 image proplus 圖像分析軟件進(jìn)行孔隙數(shù)量統(tǒng)計(jì)，并提取孔隙面積、周長(zhǎng)、長(zhǎng)軸、短軸、成圓率、形心坐標(biāo)、與 Y 軸夾角等直接參數(shù)，然后經(jīng)計(jì)算獲得孔隙的等效直徑、平面孔隙率評(píng)價(jià)指標(biāo)。表3為透水混凝土二維平面孔隙統(tǒng)計(jì)匯總表。

由表3可知，從A1-A3組，隨著環(huán)氧樹(shù)脂摻量的逐漸增大，其孔隙數(shù)量不斷減少，平面孔隙率以及平均等效直徑也隨之逐漸減小，這是聚合物對(duì)孔隙的逐漸填充作用的表現(xiàn)?？紫兜奶卣鲗?duì)混凝土的性能有很大影響，通過(guò)比較A1和A3切面處平面孔隙表征值和性能指標(biāo)結(jié)果值，孔隙數(shù)量相對(duì)減少25.8%，平面孔隙率減小34.9%，平均等效直徑減小8.3%，其抗壓強(qiáng)度提高了62.8%，透水系數(shù)降低了33.3%。因此，透水混凝土孔隙數(shù)量越少，孔隙率越小，孔隙等效平均直徑越小，則透水混凝土的抗壓強(qiáng)度越高，透水系數(shù)越小。

4 結(jié)論

1）單粒級(jí)0.3-0.6mm骨料條件下，環(huán)氧樹(shù)脂摻量為8%的綜合性能較佳?？箟簭?qiáng)度為33.5MPa，透水系數(shù)為1.22mm/s。

2）雙粒級(jí)條件下，骨料的摻配存在最佳比例，實(shí)驗(yàn)中，環(huán)氧樹(shù)脂摻量為5%，0.15-0.3mm和0.3-0.6mm兩種粒徑的骨料摻量比例為1：1時(shí)，綜合性能最好?？箟簭?qiáng)度為41.7MPa，透水系數(shù)為1.71mm/s。

3）基于圖像分析孔隙尺寸，制品的平均孔隙率為10.8%-16.6%，平均等效直徑為209-228um，透水系數(shù)為0.45mm/s-0.65mm/s，可阻止堵塞劑進(jìn)入孔結(jié)構(gòu)，能夠保證連通孔隙的有效值，賦予其良好的透水性能和防堵塞性能。

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（編輯：鄧云）