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        軟巖大變形巷道破壞機理與支護(hù)技術(shù)

        2019-09-10 07:22:44黃慶享郭強曹健錢萬學(xué)侯挺趙軒
        關(guān)鍵詞:石門軟巖

        黃慶享 郭強 曹健 錢萬學(xué) 侯挺 趙軒

        摘要:針對軟巖大變形巷道圍巖控制難題,以象山礦井南一石門為工程背景,采用現(xiàn)場取樣、物理相似模擬和FLAC3D數(shù)值計算,分析了巷道圍巖物理力學(xué)性質(zhì),掌握了巷道各階段圍巖基本變形規(guī)律,得出巷道變形表現(xiàn)為四周收斂,具有明顯的軟巖特征,變形速度達(dá)3 -4 mm/d.研究發(fā)現(xiàn):巷道底板極限平衡區(qū)最大深度為3. 57 m,兩幫極限平衡區(qū)最大深度為1.86 m,頂板極限平衡拱高度為4. 26 m.基于上述分析,結(jié)合“自穩(wěn)平衡圈理論”,提出合理的巷道支護(hù)方案,采用直墻圓弧拱帶反拱優(yōu)化斷面,確定了全斷面采用錨桿錨索+鋼筋梯子梁+金屬網(wǎng)噴漿支護(hù),對圍巖極其破碎階段進(jìn)行注漿,頂錨桿長度2.4 m,錨索長度6m;幫錨桿長度2.4 m,錨索長度4m;底板采用長度1.5 m的注漿錨桿,全斷面采用金屬網(wǎng)噴漿封閉。該研究方案已被礦區(qū)采納。

        關(guān)鍵詞:石門;軟巖;變形規(guī)律;破壞機理;自穩(wěn)平衡圈理論

        中圖分類號:TD 353

        文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A

        文章編號:1672 -9315(2019)06 -0934 -08

        DOI:10. 13800/j. cnki. xakjdxxb.2019. 0603

        開放科學(xué)(資源服務(wù))標(biāo)識碼(OSID):

        收稿日期:2019 -05 - 20

        責(zé)任編輯:劉 潔

        基金項目:國家自然科學(xué)基金( 51674190)

        通信作者:黃慶享(1966 -),男,新疆沙灣人,教授,博士生導(dǎo)師,E-ma11-361923 187@ qq. com

        O 引言

        巷道圍巖是由頂板、兩幫和底板共同組成的復(fù)合結(jié)構(gòu)體,巷道支護(hù)設(shè)計中往往容易忽視三者之間的相互作用關(guān)系,這種關(guān)系在軟巖巷道支護(hù)中表現(xiàn)得更加顯著。何滿潮院士深入分析了軟巖變形的力學(xué)特征,得出以轉(zhuǎn)化復(fù)合型變形力學(xué)機制為重心的軟巖巷道支護(hù)方法[1-3]。董方庭等通過研究巷道圍巖松動破壞特性,提出了圍巖松動圈支護(hù)理論[4-6]??导t普等分析了巷道支護(hù)與圍巖的相互作用關(guān)系,認(rèn)為錨桿支護(hù)能最大限度保持圍巖的完整性,能夠避免有害變形的出現(xiàn)[7-8]。侯朝炯研究得出巷道圍巖錨桿加固后,其承載強度峰值得到提高,且強度峰值隨錨桿密度增大,形成了一整套圍巖加固支護(hù)理論[9-12]。楊本生等提出了高應(yīng)力軟巖巷道雙殼支護(hù)理論和軟巖巷道底鼓控制對策[13 -14]。馬念杰等提出巷道圍巖蝶形破壞概念,給出了巷道周圍“蝶葉塑性區(qū)”理論公式[15-16]。黃慶享基于巷道“頂板一兩幫一底板”相互影響共同形成極限平衡圈的理念,提出了巷道圍巖極限平衡圈支護(hù)理論,確定了整環(huán)支護(hù)的原則,為確定巷道圍巖加固范圍和計算錨桿、錨索長度提供理論依據(jù)[17-21]。

        以象山煤礦南一軌道石門支護(hù)為研究背景,通過測定圍巖物理力學(xué)參數(shù),實測巷道變形規(guī)律,結(jié)合物理模擬和數(shù)值計算,揭示了石門變形破壞機理,確定了合理的支護(hù)方式和支護(hù)參數(shù),研究結(jié)果得到礦區(qū)采納,為石門支護(hù)提供了科學(xué)依據(jù)。1南一石門概況和圍巖力學(xué)性質(zhì)

        象山礦井南一(軌道)石門為穿層巷道,巖層傾角為2度-7度,蓋山厚度為497 -662 m.巷道揭露圍巖主要為鋁土泥巖、7#煤和泥質(zhì)粉砂巖,地質(zhì)剖面如圖1所示。

        巷道斷面為直墻拱形,掘進(jìn)斷面寬度4.8 m,高度3.1 m(墻高1.2 m,拱高1.9 m)。巷道原有支護(hù)采用10.7 IT12U型金屬支架(29#U型鋼)配合噴漿進(jìn)行支護(hù),支架排距600 mm,噴漿厚度100mm.巷道變形破壞嚴(yán)重,需要多次采取擴幫拉底、替換U型支架的措施來維持巷道的穩(wěn)定。石門多次拉底后,圍巖破碎,支護(hù)困難。

        分別在距離南一石門口80,100,180,220,260和300 m處取巖樣6組,測定圍巖的物理力學(xué)性質(zhì),結(jié)果見表1.圍巖巖性主要為K2灰?guī)r、泥質(zhì)粉砂巖及泥巖,圍巖干抗壓強度平均為32 MPa,泥巖水軟化系數(shù)0.4左右,遇水軟化明顯。

        2 巷道圍巖變形規(guī)律

        2.1 南一石門返修段總體巷道變形規(guī)律

        南一石門返修段全長約307 m,巷道返修l a后沿軸向全長的累計變形分布,如圖2所示。

        總體而言,石門底鼓、兩幫移近、頂板下沉都比較嚴(yán)重,表現(xiàn)為四周變形特征,特別是頂板遇到煤層、底板為泥巖的地段變形尤為嚴(yán)重。巷道每年需返修2次,累計頂板下沉和底鼓量達(dá)50 - 100cm,兩幫移近量達(dá)150 -220 cm以上。

        2.2 南一石門變形速度

        為了掌握石門變形速度,分別選擇距離石門口145,153,233,306 m共4個典型變形斷面布置測站,觀測了80 t1的頂?shù)缀蛢蓭鸵平繑?shù)據(jù)。

        測站1巷道變形規(guī)律如圖3所示,巷道兩幫最大移近量20 mm,移近速度0.25 mm/d;頂?shù)鬃畲笠平?20 mm,移近速度1.5 mm/d,主要為頂?shù)滓平?/p>

        測站2巷道變形規(guī)律如圖4所示,兩幫最大移近量為100 mm,變形速度1.2 mm/d;巷道頂?shù)鬃畲笠平?2 mm,變形速度1.1 mm/d,巷道頂?shù)缀蛢蓭妥冃蜗喈?dāng)。

        測站3巷道變形規(guī)律如圖5所示,兩幫最大移近量為120 mm,變形速度4 mm/d;頂?shù)鬃畲笠平?0 mm,變形速度2 mm/d,兩幫移近大于頂?shù)滓平?/p>

        測站4巷道變形規(guī)律如圖6所示,80 d兩幫最大移近量為280 mm,其中北幫182 mm,南幫98mm,北幫較大。頂板最大下沉量265 mm,底鼓量與頂板下沉量相當(dāng)。巷道兩幫移近速度為3.5mm/d,頂?shù)滓平俣葹?.6 mm/d,巷道變形速度較快。

        總體上,巷道變形表現(xiàn)為四周收斂,具有明顯的軟巖特征,變形速度達(dá)3 -4 mm/d,如圖7所示。

        3 巷道變形破壞的物理模擬

        3.1 物理相似模型設(shè)計

        取具有代表性的石門巷道中部斷面為對象,按照幾何相似比1:25,容重相似比1:3,時間相似比1:5,應(yīng)力相似比1:37.5,模擬范圍為25 m×22.5 m.相似模型寬×高×厚=100 cm×90 cm×12 cm,巷道位于模型中央,模型巷道底板距離模型下邊界為34 cm(原型8.5 m)。模型巷道寬度為19.2 cm(原型4.8 m),墻高4.8 cm(原型1.2 m),弧高7.6 cm.

        實驗選取河沙為骨料,石膏和大白粉為膠結(jié)材料,云母粉為分層及構(gòu)造裂隙材料。模型未鋪設(shè)到地表,采用2個5t油缸進(jìn)行加載到相似原巖應(yīng)力0. 38 MPa。設(shè)計加載由0.22倍至1.33倍原巖應(yīng)力,模擬巷道受動壓影響的變形破壞規(guī)律。

        3.2 圍巖變形破壞特征

        加載到原巖應(yīng)力后,巷道出現(xiàn)明顯底鼓,底板破壞深度160 cm,底鼓量20 cm,巷道頂?shù)滓平繛?2 cm,兩幫移近量24 cm,如圖8所示。

        加載到1. 22倍原巖應(yīng)力,模擬采動影響,巷道頂板裂隙高度473 cm,頂?shù)滓平?9 cm,兩幫移近量32 cm,巷幫破壞深度123Cm,如圖9所示。

        4 南一石門支護(hù)方案

        4.1 巷道圍巖破壞范圍計算

        根據(jù)實測和物理模擬,巷道圍巖表現(xiàn)為四周變形,圍巖裂隙區(qū)大體呈卵形,圍巖支護(hù)設(shè)計可按照極限平衡圈支護(hù)理論進(jìn)行[17-19]。

        南一石門巷道寬度W0 =5.0 m,巷道高度H=3m,圍巖內(nèi)摩擦角φ=35度,根據(jù)極限平衡圈理論。

        巷道底板最大破壞深度y1為

        經(jīng)過計算,南一石門頂板極限平衡拱高度4.9m,考慮l m的錨固段長度,頂板錨索長度可取6m.兩幫破壞深度1.8 m,兩幫錨桿與頂板錨桿長度取2.4 m.

        4.2 巷道合理支護(hù)方案設(shè)計

        綜上分析,提出象山礦南一石門支護(hù)方案如圖10所示。巷道采用直墻圓弧拱帶反拱優(yōu)化斷面,巷道寬度5.0 m,直墻高度1.6 m,頂拱高1.4m,底板反拱0.6 m.

        全斷面采用錨桿錨索+鋼筋梯子梁+金屬網(wǎng)噴漿支護(hù),對圍巖十分破碎階段進(jìn)行注漿,頂錨桿長度2.4 m,間排距0.6 m;幫錨桿長度2.4 m,排距0.6 m;采用錨索加強頂板和兩幫支護(hù),頂板錨索長度6m,間距Im,排距1.2 m,兩幫錨索長度4m,排距1.2 m;底板采用長度1.5 m的注漿錨桿,間距0.8 m,排距0.6 m;全斷面采用金屬網(wǎng)噴漿封閉。

        5 巷道錨網(wǎng)索支護(hù)效果對比

        5.1 數(shù)值計算模型的建立

        采用FLAC3D數(shù)值模擬軟件,對南一石門無支護(hù)、原支護(hù)和優(yōu)化方案進(jìn)行對比模擬。巷道埋深為600 m,模型尺寸為XxYx2=25 mx25 m×22.5 m,巷道斷面為半圓弧拱形,寬度4.8 m,墻高1.2 m,頂板弧高1.9 m.模型上部施加原巖應(yīng)力為14.4 MPa,左右邊界x方向固定,前后邊界y方向固定,下邊界z方向固定,如圖Il所示。

        5.2 巷道原支護(hù)與優(yōu)化支護(hù)模擬

        5.2.1 南一石門巷道變形對比

        原支護(hù)條件下:頂板下沉量為28 cm,巷道最大底鼓量為65 cm,頂?shù)鬃畲笠平?3 cm;巷道兩幫腳發(fā)生破壞,兩幫移近量40 cm.巷道頂板和兩幫變形量較小,兩幫腳內(nèi)收與底鼓嚴(yán)重(圖12)。

        優(yōu)化支護(hù)條件下:巷道頂板下沉量減小41%,底鼓量降低82.5%,頂?shù)滓平拷档?9%,巷道兩幫移近量降低88%,巷道底鼓得到有效控制。

        5.2.2 巷道圍巖應(yīng)力場對比

        原支護(hù)條件下:巷道底板拉應(yīng)力區(qū)最大,水平應(yīng)力主要集中在巷道兩肩(圖13),最大為13.6MPa;垂直應(yīng)力主要集中在巷道兩幫(圖14),最大為15.6 MPa.巷道破壞主要在底板和幫腳。

        優(yōu)化支護(hù)條件下:巷道垂直應(yīng)力與水平應(yīng)力集中范圍明顯減小,圍巖應(yīng)力分布趨于均勻。

        5.2.3巷道圍巖塑性區(qū)對比

        原支護(hù)條件下:巷道兩幫和兩幫腳主要為剪切破壞,巷道底板主要是拉破壞。巷道頂板剪切破壞深度為1m,兩幫剪切破壞深度為2.5 m,巷道底板拉破壞深度1.8 m.

        優(yōu)化支護(hù)條件下:采用錨網(wǎng)索優(yōu)化支護(hù)后,巷道兩幫塑性區(qū)深度減少80%,最大為0.5 m;底板塑性區(qū)深度減少61%,最大為0.7 m;巷道周圍塑性區(qū)明顯減小,巷道變形得到有效控制。

        采用優(yōu)化方案進(jìn)行物理模擬驗證,加載到1. 33倍原巖應(yīng)力時,達(dá)到充分采動影響,巷道極限平衡圈內(nèi)圍巖得到有效加固,如圖16所示。

        6 結(jié)論

        1)巷道圍巖以泥巖為主,強度低,水軟化系數(shù)達(dá)0. 37 -0. 66.巷道圍巖軟弱,由于底板未得到有效支護(hù),首先出現(xiàn)底鼓,是巷道變形破壞嚴(yán)重的主要原因。

        2)南一石門底鼓、兩幫移近、頂板下沉,表現(xiàn)為四周變形。巷道返修后持續(xù)變形,兩幫移近速度平均2.3 mm/d,最大4 mm/d;頂?shù)滓平俣绕骄鶠?.1 mm/d,最大3.5 mm/d.

        3)結(jié)合物理模擬實驗和“極限自穩(wěn)平衡圈理論”計算,得到巷道底板最大破壞深度為3. 57 m,巷幫破壞深度1.8 m,極限平衡拱高度4.9 m.

        4)合理的巷道斷面為直墻半圓拱帶底板反拱,根據(jù)極限平衡圈理論確定的錨噴支護(hù)方案,具有良好效果。該方案已被礦區(qū)采納。

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        舟泊石門憶事有作·其一
        至愛(2022年8期)2022-08-26 15:04:32
        漢中石門十三品
        軟巖作為面板堆石壩填筑料的探討
        官帽舟水電站軟巖筑壩技術(shù)的成功探索
        石門茶產(chǎn)業(yè)簡介
        茶葉通訊(2017年2期)2017-07-18 11:38:38
        對臨《石門頌》
        深井高應(yīng)力軟巖巷道支護(hù)參數(shù)優(yōu)化
        深井軟巖支護(hù)新技術(shù)的研究與實踐
        河南科技(2014年22期)2014-02-27 14:18:06
        高應(yīng)力軟巖巷道支護(hù)技術(shù)研究及應(yīng)用
        河南科技(2014年5期)2014-02-27 14:08:28
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