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        大功率牽引變流器電流諧波最小PWM控制策略的研究與實(shí)現(xiàn)*

        2019-09-10 08:38:30
        鐵道機(jī)車車輛 2019年4期
        關(guān)鍵詞:控制策略分析

        趙 震

        (中國鐵道科學(xué)研究院集團(tuán)有限公司 機(jī)車車輛研究所, 北京 100081)

        隨著鐵路機(jī)車車輛向高速化和重載化的方向不斷發(fā)展,大功率牽引逆變器在電力機(jī)車牽引系統(tǒng)的應(yīng)用日趨廣泛,人們對交流傳動(dòng)系統(tǒng)性能的要求也越來越高。作為交流傳動(dòng)系統(tǒng)的核心技術(shù)--脈寬調(diào)制PWM技術(shù)也是決定牽引控制系統(tǒng)性能優(yōu)劣的關(guān)鍵技術(shù)之一。

        大功率電壓型逆變器由于受到開關(guān)器件性能的限制,其最高開關(guān)頻率一般設(shè)定在幾百赫茲左右,而對于高速機(jī)車,電機(jī)的調(diào)速范圍很大,這就使得變流器會(huì)長時(shí)間工作在低載頻比工況下,而較低的載頻比會(huì)帶來一系列的問題,如輸出電流諧波較大、電機(jī)轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)加大等[1-2]。為了提高逆變器在低載頻比工況下的電流輸出質(zhì)量和驅(qū)動(dòng)性能,很多文獻(xiàn)從不同角度提出了優(yōu)化的控制方法,如同步SVPWM調(diào)制算法、中間60°調(diào)制算法、特定諧波消除調(diào)制算法(SHEPWM)等[3-5]。與以上幾種PWM調(diào)制算法相比,文中將要論述的以諧波電流最小為控制目標(biāo)的最小諧波電流PWM調(diào)制算法,在總體諧波抑制性能方面則更勝一籌[6]。

        針對最小諧波電流PWM調(diào)制技術(shù)在大功率兩電平牽引逆變器中的應(yīng)用,對其控制原理進(jìn)行了理論分析,并論述了一種基于數(shù)字信號(hào)處理器DSP的數(shù)字實(shí)現(xiàn)方法,此外還對不同調(diào)制模式之間的切換原則及方法做了分析,通過仿真,在諧波抑制性能方面與SHEPWM調(diào)制算法進(jìn)行了對比分析,最后通過試驗(yàn)對不同載波比之間平衡切換的實(shí)現(xiàn)及最小諧波電流抑制的性能進(jìn)行了驗(yàn)證。

        1 最小諧波電流調(diào)制原理分析

        最小諧波電流調(diào)制算法的本質(zhì)原理為,通過控制逆變器輸出特定形狀的PWM波形,以此來達(dá)到脈沖諧波優(yōu)化的目的[7]。最小諧波電流調(diào)試算法將控制逆變器輸出相至直流母線中點(diǎn)的PWM波形如圖1所示,圖中α1~αN為特定的開關(guān)角度。

        圖1 最小諧波電流PWM波形示意

        對上述波形進(jìn)行傅里葉分析,其傅里葉級(jí)數(shù)展開式為:

        (1)

        (2)

        如果同時(shí)要求圖1波形具有基于四分之一周波對稱、半波反相和奇對稱的特點(diǎn),那么波形中將只含有正弦項(xiàng),并且只含有奇次諧波成分,即有:

        (3)

        (4)

        假設(shè)圖示波形具有單位幅值,及v(t)=±1,且π/2處恒為高電平,則根據(jù)三角函數(shù)的積分公式,由式(4)可計(jì)算得:

        (5)

        式中,n為諧波次數(shù),N為四分之一周期內(nèi)的開關(guān)角個(gè)數(shù),由上面的分析可知,n為奇數(shù),并且定逆變器輸出負(fù)載為Y型連接的對稱負(fù)載時(shí),相電壓中將只含有6k±1次諧波。

        根據(jù)式(5),如果建立如下方程組:

        (6)

        可見,式(6)所立方程組,其約束條件為第5,7…k-1次諧波的幅值為0,基波幅值為U1,這其實(shí)就是前面提到的特定次諧波消除PWM(SHEPWM)算法的求解原理。通過后面第3節(jié)對SHEPWM輸出波形的諧波分析可知,其在對低次諧波消除的同時(shí),較低次的其他特定諧波卻被顯著提高了,換言之,其總體諧波含量沒有得到最優(yōu)的抑制。我們知道,電機(jī)的諧波損耗是由諧波電流的有效值確定的,從這個(gè)角度出發(fā),優(yōu)化的最終目標(biāo)應(yīng)該是諧波電流的總有效值。

        對于鼠籠式異步電機(jī),每個(gè)諧波成分都可以用一個(gè)參數(shù)恒定的線性電路來等效計(jì)算,如圖2所示,最終總的諧波電流通過疊加原理求出[8]。

        圖2 異步電機(jī)等效電路

        圖中,n是諧波的次數(shù),Sn是n次諧波的轉(zhuǎn)差率。由于轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速只與基波頻率相關(guān),因此對于快速旋轉(zhuǎn)的諧波磁場來說,轉(zhuǎn)子可認(rèn)為近似靜止,即Sn≈1;同時(shí)電機(jī)負(fù)載高次諧波下等效感抗遠(yuǎn)大于阻抗,即n(Xls+Xlr)>>(Rs+Rr), 并且可假設(shè)nXm無窮大,則有

        (7)

        式中,Un和In分別是n次諧波電壓和電流的有效值。相應(yīng)的總諧波電流有效值Ih的表達(dá)式為

        (8)

        (9)

        聯(lián)立式(8)和式(9),通過目標(biāo)函數(shù)求極值的方法,即可求得諧波電流最小時(shí),PWM脈寬調(diào)制開關(guān)角的解。

        2 基于DSP的實(shí)現(xiàn)

        2.1 開關(guān)角計(jì)算

        從式(8)和式(9)可以看出,諧波電流最小脈寬調(diào)制開關(guān)角的求解是一個(gè)復(fù)雜的過程,涉及了大量的非線性方程的運(yùn)算,雖然有一些文獻(xiàn)也提出了在線實(shí)時(shí)求解的方法,但這些算法均存在不可避免的弊端,即為了避免過于復(fù)雜的算法占用過大的處理器計(jì)算資源,必然要對其進(jìn)行簡化,但算法的簡化將導(dǎo)致計(jì)算結(jié)果的誤差增大。而且非線性方程的計(jì)算不能保證每次的計(jì)算結(jié)果都收斂,這也將影響系統(tǒng)的魯棒性。因此,工程上較多采用的是離線計(jì)算開關(guān)角,在線查表輸出的方法。有很多數(shù)學(xué)工具可以對上面的條件極值數(shù)學(xué)模型進(jìn)行求解,本文采用目前應(yīng)用極為廣泛的計(jì)算軟件Matlab對上面的公式進(jìn)行了求解,以N=2和N=3為例,開關(guān)角隨調(diào)制度變化曲線如圖3所示,圖中調(diào)制深度定義為U1/(Vdc/2)×100。

        2.2 基于DSP的數(shù)字實(shí)現(xiàn)

        在常見的PWM調(diào)制策略的數(shù)字化實(shí)現(xiàn)中,廣泛采取輔助三角波產(chǎn)生硬件電路,在采樣時(shí)刻計(jì)算出當(dāng)前載波周期內(nèi)的占空比,通過控制送入三角載波產(chǎn)生單元的比較值來實(shí)現(xiàn)采樣時(shí)刻中間任意位置的可控波形發(fā)生。文中在前述角度計(jì)算的基礎(chǔ)上,采用TI公司最新的浮點(diǎn)型控制器TMS320F28335來實(shí)時(shí)產(chǎn)生脈沖.該型號(hào)的DSP具有高性能32位浮點(diǎn)運(yùn)算中央處理器,且有快速的運(yùn)算能力、靈活的中斷設(shè)置和豐富的外設(shè)接口。在實(shí)現(xiàn)中,主要利用了DSP的ePWM 模塊的靈活設(shè)置功能。28335允許在計(jì)數(shù)器采用增計(jì)數(shù)時(shí),每個(gè)計(jì)數(shù)周期可以產(chǎn)生一次或者兩次比較事件。在每個(gè)中斷開始時(shí)根據(jù)實(shí)時(shí)計(jì)算的開關(guān)角度更新比較寄存器的值,然后依據(jù)中斷起始時(shí)刻電平的高低判斷產(chǎn)生比較事件時(shí)的電平動(dòng)作,從而實(shí)現(xiàn)整個(gè)周期內(nèi)脈沖的生成。

        圖3N=2和N=3時(shí)開關(guān)角隨調(diào)制度變化曲線

        圖4 基于載波的DSP實(shí)現(xiàn)原理

        以N=3為例,其具體實(shí)現(xiàn)原理如圖4所示。由圖1可知,當(dāng)N=3時(shí),諧波電流最小PWM電壓波形的3個(gè)有效開關(guān)角分布在前1/4周期,A、B、C三相相位互差120°。 DSP以固定的時(shí)間間隔對系統(tǒng)進(jìn)行采樣和運(yùn)算,設(shè)采樣步長為ΔT,參考相角θ隨時(shí)間連續(xù)變化,ax為一個(gè)有效開關(guān)角,令輸出的PWM波形在θ=ax時(shí)刻產(chǎn)生一次電平跳變。設(shè)Tk為當(dāng)前采樣時(shí)刻,則波形跳變一般發(fā)生在Tk及其下一拍Tk+1之間,為了精確獲得該時(shí)刻,我們在當(dāng)前采樣時(shí)刻不僅判斷當(dāng)前時(shí)刻θk的輸出電平狀態(tài),同時(shí)預(yù)測一拍,判斷θk+1的電平狀態(tài):

        θk+1=θk+ws·ΔT

        (10)

        如果兩個(gè)電平狀態(tài)相同,則表示當(dāng)前一個(gè)采樣周期內(nèi)輸出無變化,如果檢測到當(dāng)前值與預(yù)測值之間發(fā)生了電平變化,則可用下式計(jì)算占空比:

        (11)

        將占空比D送入DSP的PWM波形發(fā)生器的比較單元,從而使得輸出電平在采樣周期內(nèi)實(shí)現(xiàn)精確位置的發(fā)生。

        2.3 不同載波比之間的平滑切換

        在大功率逆變器的全速度范圍控制中,調(diào)制模式會(huì)跨越多個(gè)同步調(diào)制區(qū)段,而不同載波比進(jìn)行切換時(shí),如果不進(jìn)行有針對性的處理,則逆變器輸出電壓會(huì)出現(xiàn)相位的突變,從而造成輸出電流沖擊。因此,不同載波比之間進(jìn)行切換時(shí),最根本的原則就是保持輸出電壓相位的連續(xù)性[9]。

        根據(jù)前面所論述的最小諧波電流PWM波形的發(fā)生方式可知,無論在哪種載波比模式下,相電壓相位在90°或270°時(shí)無開關(guān)角,因此選擇在該時(shí)刻進(jìn)行切換將會(huì)獲得較好的平滑切換效果。以7脈波向5脈波的切換過程為例,過渡時(shí)三相線電壓和三相相電壓的PWM波形如圖5所示。

        圖5 7脈波向5脈波切換時(shí)的PWM波形

        同時(shí),根據(jù)逆變器輸出三相電壓的對稱性可知,當(dāng)其中一相的相位為90°時(shí),其他兩相的相位將為210°和330°,根據(jù)最小諧波電流PWM發(fā)生方式可知,這兩個(gè)角度可對應(yīng)到前四分之一周期中的30°角,而根據(jù)對各個(gè)調(diào)制模式所有角度解的分析可知,各相電壓的PWM波形在30°時(shí)也無開關(guān)角,根據(jù)這一特性我們可以實(shí)現(xiàn)A、B、C三相電壓的同時(shí)切換,從而避免了三相獨(dú)立切換帶來的切換時(shí)間長且容易發(fā)生脈沖混亂的缺點(diǎn)。

        3 驗(yàn)證分析

        3.1 仿真分析

        上面提到最小諧波電流PWM控制策略在諧波抑制性能上要優(yōu)于SHEPWM控制策略,限于篇幅我們僅以開關(guān)角N=3為例,進(jìn)行仿真對比分析,圖4為按SHEPWM控制算法求得的,當(dāng)N=3時(shí)開關(guān)角隨調(diào)制度變化的曲線。

        分別對圖3和圖6求得的N=3時(shí)的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行仿真,穩(wěn)態(tài)時(shí)的仿真波形如圖7所示。對輸出結(jié)果進(jìn)行諧波分析,計(jì)算結(jié)果見圖8。

        從頻譜可以看出,SHEPWM對5、7等低次諧波進(jìn)行了有效的消除,但與之相鄰的11、13次諧波含量有較大的增加,總的THD含量為12.63%;而諧波電流最小PWM調(diào)制輸出波形諧波分布較為均衡,總的THD含量為7.43%,小于SHEPWM算法,總體性能更優(yōu)。

        圖6N=3時(shí)SHEPWM開關(guān)角隨調(diào)制深度變化曲線

        圖7N=3時(shí)穩(wěn)態(tài)仿真波形

        圖8N=3時(shí)波形諧波頻譜圖

        3.2 試驗(yàn)驗(yàn)證

        根據(jù)以上的理論分析、計(jì)算結(jié)果和實(shí)現(xiàn)方法,采用試驗(yàn)手段對不同載波比模式下的最小諧波電流PWM控制策略的實(shí)現(xiàn)及切換情況進(jìn)行了驗(yàn)證。試驗(yàn)采用大功率牽引電機(jī),功率為560 kW,額定電壓 額定頻率120 Hz,電機(jī)滿載情況下進(jìn)行了全速度范圍的加速試驗(yàn),圖9為載波比分別為11,9,7,5,3時(shí),調(diào)制模式切換時(shí)的線電壓及相電流波形。

        從圖9可以看到,不同調(diào)制模式之間切換時(shí),波形相位連續(xù),電流沖擊較小,達(dá)到了與理論分析相符的控制效果。另外,在諧波抑制方面,限于篇幅,圖10僅給出,載波比為7,系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí),逆變器輸出電流的諧波分析,從圖10的分析結(jié)果我們可以看到,電流總的THD含量僅為6.71%,諧波得到了很好的抑制。

        圖9 各載波比切換時(shí)刻PWM波形

        圖10 載波比為7時(shí)輸出電流的諧波分析

        4 結(jié) 論

        針對最小諧波電流PWM控制策略,進(jìn)行了理論分析,建立了求解各調(diào)制模式開關(guān)角度的數(shù)學(xué)模型,介紹了一種基于DSP的高精度數(shù)字實(shí)現(xiàn)方法。根據(jù)數(shù)學(xué)模型的求解原理,提出最小諧波電流PWM控制策略在總體諧波抑制性能方面優(yōu)于SHEPWM控制策略,并通過仿真驗(yàn)證了這一結(jié)論的正確性。根據(jù)最小諧波電流PWM波形開關(guān)角的分布特征,提出了基于相位連續(xù)的三相同時(shí)切換策略,有效保證了不同載波比之間切換時(shí)的平穩(wěn)性,試驗(yàn)結(jié)果表明,電機(jī)從低速到高速的全速度運(yùn)行范圍內(nèi),運(yùn)行平穩(wěn),不同載波比之間切換時(shí),電流沖擊極小,而且電流諧波得到了有效的抑制。仿真和試驗(yàn)結(jié)果與理論分析一致,證明了理論分析和實(shí)現(xiàn)方法的正確性和有效性。

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