陳萌萌 劉輝 霍曉林

摘 要：為了研究堅硬頂板工作面支承壓力分布規(guī)律，以1113工作面為研究對象，采用數(shù)值模擬、現(xiàn)場實測等手段，分析了回采面超前支承壓力、傾向支承壓力分布規(guī)律。結(jié)果表明，在走向方向上，回采面超前支承壓力顯著影響范圍為30m;在傾向方向上，回采面中下部受到影響顯著，應重點加強對進風巷的超前支護。

關(guān)鍵詞：堅硬頂板;支承壓力;超前支護;應力集中

中圖分類號：TD323文獻標識碼：A文章編號：1003-5168（2019）11-0068-03

Abstract： In order to study the distribution law of abutment pressure in hard roof working face， taking 1113 working face as the research object， the distribution law of advance abutment pressure and inclined abutment pressure in mining face was analyzed by means of numerical simulation and field measurement. The results show that in the direction of strike， the influence range of advance abutment pressure in mining face is 30m， and in the direction of inclination， the middle and lower parts of mining face are affected. To have a significant impact， we should focus on strengthening the advance support of the air intake roadway.

Keywords： hard roof;abutment pressure; advance support;stress concentration

萬峰礦開采的1#煤層頂板較為堅硬，若采空區(qū)頂板突然斷裂，會給回采工作帶來嚴重影響。加強對回采面礦壓分布規(guī)律的研究，不僅可以掌握回采面頂板垮落情況，而且有利于指導采面頂板管理、回采巷道超前支護，對保證回采的正常開展具有顯著的現(xiàn)實意義。

1 工程概況

1113回采工作面北側(cè)為1111回采工作采空區(qū)，南側(cè)為實體煤，埋藏深度約為580m。根據(jù)礦井地質(zhì)資料可知，1113回風采區(qū)間會受到F113回-01、F113回-03等多條斷層的影響，1號煤層傾角在2°～10°，平均傾角為6°，煤層厚度在1.6m，礦井水文地質(zhì)條件中等。1113回采工作面基本頂為細砂巖，較為堅硬，厚度在16.5m;直接頂為泥巖，層狀結(jié)構(gòu)，厚度在1.47m;直接底為泥巖，厚度1.2m;基本底為粉砂巖，厚度在12.3m[1]。

2 數(shù)值模擬分析

2.1 模型建立

建立的模型中，x軸表示煤層的走向方向，y軸表示煤層傾向，z軸為豎向方向。模擬模型x、y、z方向長度分別為250、250和125m，采用摩爾-庫倫屈服準則進行計算[2]。受到建立的模型高度的限制，在模型的上邊界施加豎向的等效應力q。豎向等效應力可以根據(jù)煤層埋深以及上覆巖層厚度計算確定，具體的計算公式為[3]：

2.2 模擬結(jié)果分析

2.2.1 走向支承應力。在模擬的1113回采面前方設定應力測點，對開采引起的超前支承壓力分布情況進行監(jiān)測，具體監(jiān)測結(jié)果如圖1所示。

從圖1可以看出，不同層位回采引起的支承壓力范圍及壓力集中系數(shù)各有不同。在1#層頂板上部60m位置處，最大支承應力值為13.9MPa，應力集中系數(shù)為1.16，超前支承壓力峰值位置位于回采面前方14m位置處，劇烈影響范圍為回采面前方8～18m，超前支承壓力影響范圍約為58m[4]。

在煤層頂板30m位置處，最大支承應力值為15.4MPa，應力集中系數(shù)為1.23，超前支承壓力峰值位置位于回采面前方13m位置處，劇烈影響范圍為回采面前方6～23m，超前支承壓力影響范圍約為60m。

在煤層頂板5m位置處，最大的支承應力值為21.4MPa，應力集中系數(shù)為1.69，超前支承壓力峰值位置位于回采面前方10m位置處，劇烈影響范圍在回采面前方6～35m，超前支承壓力影響范圍約為60m。

在煤層底板2m位置處，最大的支承應力值為24.3MPa，應力集中系數(shù)為1.92，超前支承壓力峰值位置位于回采面前方12～14m位置處，劇烈影響范圍在回采面前方6～36m，超前支承壓力影響范圍約為60m。

2.2.2 傾向支承應力?；夭晒ぷ髅婊仫L巷受到的回采影響較小?；仫L巷側(cè)基本無應力集中峰值，工作面的進風巷受回采影響較大，側(cè)向支承壓力峰值在回采面前方煤壁上方9m位置處，在進風巷下側(cè)應力集中峰值位置距離巷道煤壁距離在5m左右。在回采面頂板5m位置處的測點側(cè)得的側(cè)向應力集中程度較為明顯，應力集中系數(shù)達到1.89，其余的底板5m，頂板30m以及60m測點測定的應力集中不明顯[5]。

在工作面前方實體煤傾斜方向上支承壓力表現(xiàn)為中上部受到開采影響不明顯，中下部支承壓力顯著增加;在回采面前放15m左右，支承壓力處于峰值;在回采面前方30m以外基本不受開采影響。

3 現(xiàn)場實測分析

在回采面進風側(cè)超前回采面120m位置布置位移觀測站，對進風巷圍巖變形情況進行分析，觀測結(jié)果如圖2所示。

隨著回采工作面的不斷推進，在回采面前方60m范圍時，位移計開始出現(xiàn)變化，變化數(shù)值均較小，從回采面前方60m到回采面前方30m位置時，進風巷周邊巖層變形量逐漸增大，但變形量值整體較小。當測站距離回采面30m以內(nèi)時，巷道周邊巖層位移出現(xiàn)較大幅度的增加，其中以巷道兩幫的變形量值最大。隨著回采面的不斷推進，在距離回采面前方4m位置時，進風巷回采面?zhèn)认飵妥冃瘟恳呀?jīng)達到1 160mm，實體煤側(cè)巷幫的變形量值也達到890m，兩幫的總變形量達到2 050mm，占進風巷巷道凈寬的44.6%，巷道頂板變形量最大值達到505mm，底板的最大底鼓量達到360mm[6]。

巷道變形主要表現(xiàn)為巷道兩幫位移，主要是1#煤層頂板、底板堅硬，在回采引起的超前支承壓力作用下面，頂?shù)装灞３州^好的完整性。同時，由于煤層的強度要遠小于砂巖，在支承壓力作用下，頂板下沉造成煤幫受到加大的豎向應力作用。當煤體強度不足以抵抗受到的豎向應力作用時，煤體會向軟弱空間（進巷道）移動，從而引起較大的巷道兩幫變形。由此，可采取增加回采巷道超前支護使用的單體數(shù)量來減少進風巷圍巖變形。

從現(xiàn)場實測數(shù)據(jù)可以看出，回采引起的支承壓力影響范圍在回采面前方60m左右，影響較為明顯的范圍為回采面前方30m范圍，因此回采工作面回風巷超前支護的范圍為30m[7]。

4 結(jié)語

1113回采工作面超前支承壓力影響范圍為回采面前方60m，顯著影響區(qū)域為回采面前方30m，超前支承壓力峰值位于回采面前方15m左右位置;回采面的回風巷不受超前支承壓力影響，進風巷受超前支承壓力影響顯著;在對回采巷道支護時應重點加強對進風巷的支護;同時，由于回采面頂板較為堅硬，回采期間應加強對礦壓觀測;頂板出現(xiàn)較大懸露時可以采用強制放頂措施，降低對回采面開采的影響。

參考文獻：

[1]王帥帥.堅硬石灰?guī)r頂板礦壓規(guī)律研究及其控制方法[J].煤礦現(xiàn)代化，2019（1）：16-18.

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[3]張明航.堅硬頂板工作面礦壓顯現(xiàn)影響因素數(shù)值分析[J].山東煤炭科技，2017（9）：15-17，20.

[4]閆化晴.大傾角綜采面礦壓顯現(xiàn)特征及圍巖破壞規(guī)律研究[D].淮南：安徽理工大學，2016.

[5]孔軍峰.綜采工作面礦山壓力在線監(jiān)測系統(tǒng)的應用實踐[J].神華科技，2015（3）：27-31.

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[7]榮同義，周長冰，張源.薄煤層首采面超前支撐壓力分布特征實測研究[J].河南科技，2010（15）：66-67.