白志強(qiáng)

（山西潞安集團(tuán)蒲縣黑龍煤業(yè)有限公司，山西 蒲縣 041200）

1 工程概況

潞安黑龍煤業(yè)1103 工作面所屬的2#煤層位于山西組中下部，平均埋深210m，下距9#煤層間距為72.45~106.45m，平均86.45m。2#煤層厚0.9~1.45m，平均1.35m，不含夾矸，屬薄～中厚煤層，煤層傾角0~20°，煤層結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，層位穩(wěn)定，煤層頂板局部有一層偽頂約300~500mm，強(qiáng)度和穩(wěn)定性較差。1103 工作面緊鄰1101 工作面，沿煤層傾向布置，運(yùn)輸順槽開(kāi)口于2#煤層運(yùn)輸大巷，設(shè)計(jì)長(zhǎng)度為531.4m；回風(fēng)順槽開(kāi)口于2 號(hào)煤層運(yùn)輸大巷，設(shè)計(jì)長(zhǎng)度為537.3m；切眼連接運(yùn)輸順槽與回風(fēng)順槽，設(shè)計(jì)長(zhǎng)度為150m。

設(shè)計(jì)將1103 運(yùn)輸順槽沿空留巷后作為1105 工作面回風(fēng)順槽使用，為保證留巷穩(wěn)定，在1105 工作面切眼后方多留20m 巷道，即設(shè)計(jì)1103 運(yùn)輸順槽留巷長(zhǎng)度為325m。留巷區(qū)域見(jiàn)圖1。沿空留巷可以最大限度回收資源，避免煤體損失，提高煤炭采出率，但由于該礦沒(méi)有可供參考的留巷經(jīng)驗(yàn)和參考實(shí)例，需要對(duì)沿空留巷的具體參數(shù)進(jìn)行相關(guān)研究，在保證生產(chǎn)安全的前提下取得最大的經(jīng)濟(jì)效益。

圖1 沿空留巷區(qū)域示意圖

2 高水材料巷旁充填沿空留巷技術(shù)

2.1 充填材料

中國(guó)礦業(yè)大學(xué)侯朝炯[1-2]等人基于對(duì)沿空留巷圍巖受力分析，并結(jié)合傳統(tǒng)巷旁支護(hù)的特點(diǎn)，研發(fā)了一種新的充填材料，即高水速凝材料。該材料通常由兩種漿料組成，單獨(dú)的漿液不會(huì)固化，在需要充填的位置進(jìn)行混合、快速凝固。高水速凝材料具有便于運(yùn)輸、節(jié)省材料等優(yōu)點(diǎn)，并且能承受較大的載荷。當(dāng)載荷超出其承載的極限時(shí)，也不會(huì)立即失效，仍然擁有相當(dāng)一部分殘余強(qiáng)度和緩沖的能力，相對(duì)于巖石、混凝土等材料具有更長(zhǎng)的使用期限，諸多特點(diǎn)使其相比于其他材料更適合用于采空區(qū)下巷道的沿空留巷。因此選擇高水速凝材料作為黑龍煤業(yè)1103 工作面運(yùn)輸順槽沿空留巷支護(hù)的巷旁充填體，綜合考慮經(jīng)濟(jì)效益、安全生產(chǎn)等多方面的因素，將巷旁充填體的水灰比定為1.8:1。

2.2 巷旁充填體寬度設(shè)計(jì)

巷旁充填體的強(qiáng)度、穩(wěn)定性除了與充填體的材料有關(guān)，另一個(gè)非常重要的因素就是巷旁充填體的充填寬度。在確定充填體寬度時(shí)，要考慮充填體能夠支撐巷道頂板圍巖最小的寬度，即以頂板巖層達(dá)到危險(xiǎn)狀況的斷面為截面，得到彈性基礎(chǔ)梁模型[3]。巷旁支護(hù)體與頂板相互作用的力學(xué)模型如圖2 所示。

圖2 沿空留巷力學(xué)模型

巷道頂板的力學(xué)模型，用極限平衡法分別建立巖塊AB、BC 的力學(xué)方程。BC 巖塊，垂直于傾角α方向受力平衡，得：

平行于α方向受力平衡，得：

以B點(diǎn)扭矩為0，得：

AB 巖塊以A 點(diǎn)為支點(diǎn)，扭矩為0 可得：

式中：

α-煤層傾角；

c-留巷寬度；

d-充填體寬度；

h-煤層基本頂厚度；

Pq-巷旁支護(hù)體的切頂阻力；

ML-頂板巖層極限彎矩；

M0-A 點(diǎn)巖層殘余彎矩；

q-頂板巖層的平均容重；

q0-直接頂自重；

△SC-基本頂垮落前B 端的下沉量，其計(jì)算式為：

其中：

e-BC 巖塊的長(zhǎng)度，其計(jì)算式為：

其中：

b-基本頂來(lái)壓步距；

Lm-工作面長(zhǎng)度。

根據(jù)黑龍煤業(yè)1103 工作面運(yùn)輸順槽地質(zhì)條件、鄰近工作面開(kāi)采情況，詳細(xì)參數(shù)取值如下：煤層厚度為1.35m，工作面傾斜長(zhǎng)度150m，周期來(lái)壓步距18.0m，工作面平均埋深210m，基本頂厚度為3.41m，直接頂厚度1.09m，巷道寬度4.0m，上覆巖層容重為27kN/m3，基本頂巖層抗拉強(qiáng)度1.7MPa，煤體粘聚力為3MPa，內(nèi)摩擦角30o，煤層傾角10°，將上述參數(shù)代入式（6），得到1103 工作面運(yùn)輸順槽充填體的切頂阻力為8.15MN/m。

黑龍煤業(yè)1103 運(yùn)輸順槽為首次進(jìn)行高水材料沿空留巷，為保證充填體的切頂效果，提高其整體穩(wěn)定性并保證采空區(qū)隔離效果，取安全系數(shù)1.2，當(dāng)高水材料水灰比為1.8:1 時(shí)，則所需的充填體寬度理論計(jì)算值為1.135m。故確定1103 運(yùn)輸順槽高水充填材料沿空留巷頂板條件較好時(shí)巷旁充填體寬度為1.2m，充填墻體置于工作面后方采空區(qū)煤層底板臺(tái)階上，內(nèi)錯(cuò)煤層底板臺(tái)階邊緣0.4m?？紤]到工作面煤層頂板局部有一層300~500mm 偽頂，當(dāng)頂板遇偽頂或頂板條件不好時(shí)，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)情況調(diào)節(jié)充填體高度，高度增高，因此沿空留巷巷旁充填體寬度確定為1.4m。

3 1103運(yùn)輸順槽支護(hù)方案

（1）補(bǔ)強(qiáng)加固

1103 工作面運(yùn)輸順槽掘巷時(shí)未考慮后期留巷，支護(hù)強(qiáng)度偏低，預(yù)計(jì)達(dá)不到留巷的需求，需對(duì)其留巷段巷道進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)。補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)應(yīng)超前工作面60m 左右，具體措施如下：從留巷開(kāi)始到留巷結(jié)束，在原兩排頂板錨桿中間未打錨索位置補(bǔ)打一排2 根錨索，錨索型號(hào)Φ17.8×6300mm，靠采煤幫錨索距其300mm，然后間距900mm、1600mm 依次各打一根錨索，錨索用Ф16mm 圓鋼焊制的規(guī)格2700×60mm 鋼筋梯子梁相連。非采煤幫在原兩排錨桿中間補(bǔ)打一排2 根錨桿，間排距1000×1000mm，錨桿采用Ф18×L2000mm螺紋鋼錨桿，上面一根錨桿距頂板550mm，下面一根距底板750mm，錨桿用Ф14mm 圓鋼焊制的規(guī)格1200×60mm 鋼筋梯子梁相連。錨索托盤(pán)采用300mm×300mm×16mm 的碟形托盤(pán)，錨桿托盤(pán)采用150mm×150mm×10mm 的碟形托盤(pán)，頂錨索預(yù)緊力不小于250kN，錨桿預(yù)緊扭矩不小于300N?m。留巷開(kāi)始到結(jié)束補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)方案見(jiàn)圖3 所示。

（2）充填體加強(qiáng)支護(hù)技術(shù)與方案

對(duì)于巷旁充填體的合理加固，能夠很大程度上提高充填體的穩(wěn)定性和支撐能力，因此根據(jù)實(shí)際條件及以往的生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)采取如下的加固方式：

① 當(dāng)頂板條件較好時(shí)，巷旁充填體高度為1.35m，采用對(duì)拉錨桿進(jìn)行加強(qiáng)支護(hù)，錨桿間排距為0.9×0.8m，與頂?shù)装寰嚯x分別為0.25m、0.2m。錨桿采用直徑為22mm 的螺紋鋼錨桿，鋼筋梯子梁采用直徑為14mm 的圓鋼焊接而成，采用碟形托盤(pán),型號(hào)：120mm×120mm×10mm；鋼筋網(wǎng)所用鋼筋直徑為6.5mm，使用12#鐵絲雙股聯(lián)網(wǎng)，鋼筋網(wǎng)搭接部分不小于100mm。支護(hù)的詳細(xì)情況如圖4（a）所示。

圖3 1103工作面運(yùn)輸順槽補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)圖

② 當(dāng)頂板遇偽頂或頂板條件不好時(shí)，充填體的高度為1.85m，對(duì)拉錨桿間排距調(diào)整為0.8×0.8m，每排3 根錨桿，與頂?shù)装彘g距分別為0.15m、0.1m。此時(shí)充填體加固圖如圖4（b）所示。

圖4 頂板充填體加強(qiáng)支護(hù)布置圖

4 巷道斷面收斂變形量監(jiān)測(cè)與分析

（1）一次采動(dòng)影響

在1103 工作面回采期間，對(duì)巷道圍巖的變形及錨桿受力情況進(jìn)行觀測(cè)，結(jié)果如圖5 所示。由圖5（a）可知，運(yùn)輸順槽兩幫最大移進(jìn)量為785mm，充填體頂板最大下沉量595mm，實(shí)體煤側(cè)頂板最大下沉量為530mm，整體上來(lái)說(shuō)沿空巷道圍巖變形量在可控范圍內(nèi)，經(jīng)過(guò)維護(hù)修復(fù)后可以很好的復(fù)用；由圖5（b）可知，頂板錨桿受力最大約為85.0kN，幫錨桿最大為65.0kN，工作面采后80.0m 范圍內(nèi)，頂板和煤幫處錨桿受力均小于其破斷極限，說(shuō)明錨桿工作狀態(tài)正常，對(duì)巷道圍巖的控制起非常重要的作用。

圖5 巷道變形及錨桿受力觀測(cè)結(jié)果圖

（2）二次采動(dòng)影響

在工作面回采后對(duì)1103 工作面運(yùn)輸順槽進(jìn)行了維護(hù)，恢復(fù)了斷面，在1105 工作面回采期間對(duì)留巷的圍巖位移量進(jìn)行觀測(cè)，整理后得到圖6 所示結(jié)果。1105 工作面回采過(guò)程中，超前工作面100m巷道圍巖的位移開(kāi)始增加，巷道兩幫最大移進(jìn)量為810mm，實(shí)體煤幫側(cè)頂?shù)装遄畲笠七M(jìn)量為260mm，充填體側(cè)頂?shù)装遄畲笠七M(jìn)量550mm，巷道圍巖整體上穩(wěn)定性較好，能夠滿足工作面生產(chǎn)的需求。

圖6 巷道圍巖位移監(jiān)測(cè)結(jié)果圖

5 結(jié)論

通過(guò)理論分析、數(shù)值計(jì)算確定了巷旁充填體的參數(shù)，選擇高水速凝材料澆筑的巷旁充填體作為巷旁支護(hù)體，確定充填體的寬度為1.4m；對(duì)沿空巷道頂板及充填體進(jìn)行支護(hù)加固，在1103 工作面回采期間對(duì)巷道圍巖位移及錨桿受力進(jìn)行監(jiān)測(cè)，并在1105工作面回采期間對(duì)留巷的圍巖位移情況進(jìn)行觀測(cè)，證明取得了很好的應(yīng)用效果。