艾尼瓦爾·牙生

（新疆水利水電工程建設(shè)監(jiān)理中心，烏魯木齊830001）

心墻壩是一種常用壩型，研究不同結(jié)構(gòu)特征心墻壩的穩(wěn)定性變化特征，具有重要研究意義。盧斌等［1］使用數(shù)值模擬方法，對(duì)庫(kù)水位變動(dòng)工況下心墻壩滲流穩(wěn)定性進(jìn)行研究；郝麗娟等［2］以懷柔水庫(kù)為例研究不同水位心墻壩滲流穩(wěn)定性；海燕等［3］分析鄧肯E-B模型參數(shù)影響心墻壩穩(wěn)定性敏感性； 目前研究心墻壩穩(wěn)定性的方法眾多，王倩［4］通過理論分析結(jié)合室內(nèi)試驗(yàn)的方法對(duì)心墻壩穩(wěn)定性進(jìn)行研究； 劉占濤［5］、張慧萍等［6］分別結(jié)合不同的工程實(shí)例使用數(shù)值模擬方法研究心墻壩穩(wěn)定性情況；鐘啟明等［7］、吳翰麟［8］、張博等［9］使用理論計(jì)算方法對(duì)不同工程實(shí)例的心墻壩穩(wěn)定性進(jìn)行研究。本文結(jié)合已有研究成果，以新疆某心墻壩為例，對(duì)不同結(jié)構(gòu)構(gòu)造心墻壩的穩(wěn)定性情況進(jìn)行分析。

1 工程概況

該水庫(kù)大壩位于新疆自治區(qū)內(nèi)，控制流域面積0.93km2，主要承擔(dān)防洪、灌溉作用，設(shè)計(jì)灌溉面積33hm2，總庫(kù)容2.59×106m3，屬于?。?）型水庫(kù)。設(shè)計(jì)大壩壩頂寬3.5m，上游邊坡系數(shù)為1∶2.5，下游邊坡系數(shù)為1∶2.2，水庫(kù)正常蓄水位300.2m，死水位292.1m，壩頂高程302.8m。

2 穩(wěn)定性計(jì)算原理及數(shù)值模擬模型建立

2.1 滲流計(jì)算原理

本次使用geo-studio的seep/w模塊計(jì)算心墻壩的滲流穩(wěn)定性。采用二維滲流原理如式（1）：

式中 H為滲壓水頭（m）；Q為邊界流量（m3/s）；kx，ky分別表示x，y方向滲透系數(shù)。

軟件自帶的摩根斯頓—普萊斯模型計(jì)算心墻壩穩(wěn)定性，M-P模型計(jì)算原理參照文獻(xiàn)［11］。

2.2 數(shù)值模擬模型建立

根據(jù)壩體斷面，建立數(shù)值模擬模型并進(jìn)行分區(qū)，數(shù)值模擬斷面如圖1。巖土各層物理參數(shù)如表1。

圖1 壩體斷面

表1 各土層物理參數(shù)

續(xù)表1

3 心墻壩結(jié)構(gòu)影響壩體穩(wěn)定性分析

使用控制變量法分析心墻構(gòu)造對(duì)壩體整體穩(wěn)定性的影響，即保持壩體形狀不變，分區(qū)（1）~（10）材料參數(shù)不變，改變（11）的參數(shù)和高度，使用數(shù)值模擬方法分析心墻結(jié)構(gòu)、參數(shù)特征改變對(duì)心墻壩整體穩(wěn)定性的影響。

3.1 心墻滲透系數(shù)影響分析

改變分區(qū)（11）套井黏土心墻的滲透系數(shù)，研究不同滲透系數(shù)對(duì)壩體穩(wěn)定性的影響情況。設(shè)計(jì)5組滲透系數(shù)分別為：1.0×10-5，0.5×10-5，5.0×10-5，3.0×10-5，10.0×10-5cm/s。

geo-studio數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果如表2。

表2 心墻滲透系數(shù)對(duì)壩體穩(wěn)定性影響結(jié)果

從表2可知，在其他影響因素不變的情況下，心墻材料滲透系數(shù)越小，壩體安全系數(shù)越高，心墻逸出高程越低，浸潤(rùn)線逸出比降越大，滲流流速越小。綜合分析，心墻滲透系數(shù)越小，壩體越安全。選擇滲透系數(shù)為1.0×10-5cm/s較為合適，可降低工程投資，同時(shí)也可保證壩體的穩(wěn)定性。

3.2 心墻高度影響分析

改變分區(qū)（11）套井黏土心墻的高度，研究不同心墻高度對(duì)壩體穩(wěn)定性的影響情況。本次設(shè)計(jì)滲透系數(shù)為1.0×10-5cm/s，正常蓄水位下，5組不同的心墻高度為6，7，8，9，10m。壩體滲流穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果如表3。

表3 心墻高度對(duì)壩體穩(wěn)定性影響結(jié)果

續(xù)表3

表3可知套井心墻的高度增大，可明顯提升壩體的防滲效果，當(dāng)心墻高度低于庫(kù)水位時(shí)，壩體穩(wěn)定性情況較差。因此，在水庫(kù)正常運(yùn)行期間，應(yīng)當(dāng)避免水位長(zhǎng)期高于心墻高度。

4 庫(kù)水位變動(dòng)心墻壩穩(wěn)定性分析

4.1 庫(kù)水位上升心墻壩穩(wěn)定性

研究庫(kù)水位從死水位上升至正常蓄水位時(shí)，心墻壩穩(wěn)定性響應(yīng)特征。

模擬工況為正常蓄水過程，庫(kù)水位從死水位上升至正常蓄水位的過程，心墻壩安全系數(shù)的數(shù)值模擬動(dòng)態(tài)變化結(jié)果如圖2。

圖2 水位上升過程心墻壩安全系數(shù)

圖2可知，安全系數(shù)隨著水位變化是一個(gè)動(dòng)態(tài)變化的過程，心墻壩穩(wěn)定性情況較好，處于較為安全的情況。安全系數(shù)呈現(xiàn)出先減小后增大的變化情況下，表明水對(duì)心墻壩穩(wěn)定性影響是雙向的，水位上漲初期，壩腳在庫(kù)水影響下，強(qiáng)度降低，安全系數(shù)降低，庫(kù)水逐漸上漲過程中，水壓力又可提高壩體的穩(wěn)定性，對(duì)于提高壩體安全系數(shù)又具有一定促進(jìn)作用。

4.2 庫(kù)水位下降過程心墻壩穩(wěn)定性

研究庫(kù)水位從正常蓄水位下降至死水位時(shí)，心墻壩的穩(wěn)定性響應(yīng)特征。

當(dāng)庫(kù)水位上升至正常蓄水位時(shí)，保持水位穩(wěn)定7d，此時(shí)，壩體安全系數(shù)有所降低，從3.26降低至3.17，究其原因?yàn)椋弘S著庫(kù)水逐漸滲入壩體，壩體內(nèi)部達(dá)到飽水狀態(tài)，壩體強(qiáng)度降低，穩(wěn)定性系數(shù)會(huì)發(fā)生相應(yīng)的變化，但安全系數(shù)仍處于相對(duì)較高的水平。之后模擬正常放水過程中，壩體的安全系數(shù)變化情況，如圖3。

圖3 水位下降過程心墻壩安全系數(shù)

由圖3可知，壩體安全系數(shù)先下降后上升，水位下降初期，壩體內(nèi)部為飽水狀態(tài)，外部水壓力下降，壩體內(nèi)部巖土體強(qiáng)度較低，水體向壩體外排泄，當(dāng)水逐漸排出后，壩體穩(wěn)定性又有所回升，恢復(fù)至正常的安全系數(shù)。

5 結(jié)語(yǔ)

（1）結(jié)合工程實(shí)例，通過數(shù)值模擬方法分析心墻構(gòu)造對(duì)壩體安全性的影響。結(jié)果表明：心墻滲透系數(shù)越小，滲流流速越小、心墻逸出高程越低、浸潤(rùn)線逸出比降越大、壩體安全系數(shù)越高；心墻高度越高壩體防滲效果越好，安全系數(shù)越高。

（2）使用數(shù)值模擬方法分析庫(kù)水位在上升、下降過程中，心墻壩壩體的穩(wěn)定性變化情況。在水位上升、下降過程中，壩體安全系數(shù)均先下降后上升，上升初期水入滲導(dǎo)致壩體安全系數(shù)下降，水壓力又提升了壩體安全系數(shù)； 下降初期水壓力減小造成安全系數(shù)降低，壩體內(nèi)部水排泄后安全系數(shù)將會(huì)提升。