李治衡，林 海，董平華，張 磊，唐啟勝.

(1.中海石油(中國(guó))有限公司天津分公司，天津 300459；2.海洋石油高效開(kāi)發(fā)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，天津 300459)

渤海灣盆地歧口凹陷、黃河口凹陷、遼中凹陷、萊州灣凹陷等盆地巖漿活動(dòng)頻繁[1]，均廣泛發(fā)育火成巖，且?guī)r性的類型多樣，主要分布特點(diǎn)是沙河街組零星分布，東營(yíng)組廣泛發(fā)育、連片存在[2]。根據(jù)渤海灣盆地的構(gòu)造、巖漿演化及已發(fā)現(xiàn)油氣藏的性質(zhì)和特點(diǎn)可知，火成巖地層井壁穩(wěn)定性主要受構(gòu)造因素和巖性控制[3]，同時(shí)火成巖地層具有強(qiáng)烈的非均質(zhì)性。渤中區(qū)塊火成巖地層復(fù)雜情況主要為井壁坍塌掉塊、井徑擴(kuò)大、漏失、卡鉆和電測(cè)困難，井眼長(zhǎng)時(shí)間浸泡后掉塊現(xiàn)象加劇，且火成巖地層可鉆性差、研磨性強(qiáng)、機(jī)械鉆速低，導(dǎo)致鉆井周期延長(zhǎng)[4-6]?，F(xiàn)場(chǎng)三開(kāi)12-1/4"井段使用的PEM鉆井液是一種強(qiáng)抑制性防塌體系，具有良好的流變性和濾失性能，但其降濾失劑和封堵劑材料種類較多；火成巖存在節(jié)理和微裂縫，鉆井液濾液侵入地層導(dǎo)致破碎巖體發(fā)生坍塌，過(guò)多的降濾失劑和封堵劑不能有效保證良好的降失水和封堵效果，且增加了固相含量，同時(shí)造成鉆井液成本的增加[7-9]。本文通過(guò)對(duì)火成巖地層巖樣全巖礦物、黏土礦物組成及理化分析，并對(duì)降濾失劑和封堵劑材料及復(fù)配效果的室內(nèi)實(shí)驗(yàn)評(píng)價(jià)，對(duì)PEM鉆井液進(jìn)行優(yōu)化，保證其具有良好的封堵造壁和流變性能，滿足火成巖地層的定向井安全鉆進(jìn)要求[10-15]。

1 巖性特征及理化分析

渤中區(qū)域的火成巖地層巖性包括沉凝灰?guī)r、凝灰?guī)r、玄武巖、玄武質(zhì)泥巖、凝灰質(zhì)泥巖。以渤中-A井的2 053～2 779 m(東營(yíng)組)井段巖屑為研究對(duì)象進(jìn)行XRD衍射實(shí)驗(yàn)，測(cè)定其礦物組分含量。實(shí)驗(yàn)結(jié)果證明火成巖地層組成礦物主要包括石英、鉀長(zhǎng)石、斜長(zhǎng)石、方解石、黏土礦物等。全巖分析可知石英含量為16.9%～40.7%、黏土礦物含量為33.7%～54.8%；黏土礦物中含少量蒙脫石，主要為伊/蒙混層，相對(duì)含量為49%～76%，其中沉凝灰?guī)r、玄武質(zhì)泥巖、凝灰質(zhì)泥巖伊/蒙混層中的蒙脫石比例約為30%[16-18]。

火成巖地層黏土礦物含量較高，凝灰?guī)r、凝灰?guī)r泥巖高約50%，且伊/蒙混層中的蒙脫石比例約為30%。

同樣取A井玄武巖進(jìn)行掃描電鏡分析，如圖1所示。

圖1 玄武巖掃描電鏡Fig.1 Scanning electron microscope of basalt

由圖1可知，樣品較為致密，但粒間存在孔縫，孔縫寬度為5～10 μm。粒間及粒表多被泥質(zhì)和碳酸鹽充填，泥質(zhì)間填充方解石，伊/蒙混層成層狀或片狀，玄武巖質(zhì)地硬脆，存在微裂隙和微裂縫，容易剝落掉塊坍塌。

通過(guò)熱滾動(dòng)回收率實(shí)驗(yàn)評(píng)估巖石在鉆井液中的水化分散能力，計(jì)算一次滾動(dòng)回收率，如圖2所示。

圖2 火成巖滾動(dòng)回收率實(shí)驗(yàn)結(jié)果Fig.2 Experimental results of rolling recovery of igneous rocks

由圖2可知，沉凝灰?guī)r、玄武質(zhì)泥巖、凝灰質(zhì)泥巖在海水和PEM泥漿中的滾動(dòng)回收率分別為15.84%～36.32%、57%～64%，說(shuō)明該類地層在海水中的分散性強(qiáng)，且受PEM泥漿浸泡后具有較強(qiáng)的分散能力；玄武巖、凝灰質(zhì)砂巖在海水和PEM泥漿中的滾動(dòng)回收率分別為57.6%～80.84%、84.4%～90%，說(shuō)明該類地層在海水中具有一定的分散能力，而PEM泥漿中玄武巖的水化分散性較弱。

玄武巖分散性弱，屬于硬地層；而凝灰質(zhì)和玄武質(zhì)泥巖地層遇水后將發(fā)生軟化，硬地層轉(zhuǎn)變?yōu)椤败浀貙印?，造成火成巖地層可鉆性差，并易發(fā)生水化失穩(wěn)。

2 鉆井液優(yōu)化實(shí)驗(yàn)研究

通過(guò)巖性特征和理化分析可知，火成巖地層黏土礦物含量高，且存在微裂隙和微裂縫，極易發(fā)生井壁失穩(wěn)。渤中火成巖地層使用的PEM鉆井液是在KCl聚合物鉆井液的基礎(chǔ)上，由JLX進(jìn)一步提高鉆井液的抑制性和防塌性而成。通過(guò)包被劑PLH來(lái)阻礙巖屑水化分散。PEM抗污染能力強(qiáng)，流變性易于調(diào)節(jié)，鉆井液最大使用密度為1.80 g/cm3，最高使用井溫為150 ℃。其室內(nèi)評(píng)價(jià)結(jié)果見(jiàn)表1。由表1可知，PEM鉆井液具有良好的流變性和濾失性能[19-20]?，F(xiàn)場(chǎng)PEM鉆井液體系的原配方如下：

3.0%海水膨潤(rùn)土漿+0.2%NaOH+ 0.3% Na2CO3+0.3%PAC-LV+0.5%包被PLH +2.0%降濾失劑TEMP +2.0%降濾失劑SMPC +2.0%封堵劑DYFT-Ⅱ+2.0%封堵劑LPF(W)+1.0%封堵劑EPF+3.0%聚合醇JLX-C+5.0%KCl+0.1%增黏劑XC+重晶石加重材料。

表1 現(xiàn)場(chǎng)配方性能評(píng)價(jià)結(jié)果Table 1 Evaluation results of drilling fluid performance

注：老化條件為120 ℃×16 h；流變性測(cè)定溫度為50 ℃；HTHP失水測(cè)定條件為120 ℃×3.5 MPa。

現(xiàn)場(chǎng)使用PEM鉆井液的降濾失劑和封堵劑材料種類較多，且缺少相應(yīng)的評(píng)價(jià)，實(shí)現(xiàn)降濾失的同時(shí)反而增加了固相含量，影響流變性能，增加了鉆井液成本。為達(dá)到較好的降濾失封堵效果和降低成本的目的，對(duì)降濾失劑和封堵劑進(jìn)行了對(duì)比優(yōu)選評(píng)價(jià)，采用GB/T 29170—2012《石油天然氣工業(yè)鉆井液實(shí)驗(yàn)室測(cè)試》對(duì)該體系進(jìn)行優(yōu)化評(píng)價(jià)實(shí)驗(yàn)。

2.1 降濾失劑的優(yōu)選與優(yōu)化

針對(duì)溫度較高的地層，海上常用的降濾失劑為TEMP、SMPC和RS-1。改變PEM體系中的降濾失劑類型，對(duì)降濾失劑單劑進(jìn)行對(duì)比評(píng)價(jià)，結(jié)果見(jiàn)表2。

表2 降濾失劑單劑對(duì)比評(píng)價(jià)Table 2 Comparison of filtrate reducer

由表2可知，從流變性能來(lái)看，降濾失劑材料加入后，黏切力略有增加；從濾失性能來(lái)看，同等加量條件下，加入降濾失劑后，鉆井液的API濾失量有所下降，而高溫高壓濾失量均明顯減少，尤其降濾失劑RS-1加入后鉆井液的高溫高壓濾失量只有17 mL，明顯優(yōu)于其他兩種降濾失劑。

選擇降濾失效果更好的降濾失劑RS-1作為PEM鉆井液體系的降濾失劑主劑，由于體系的高溫高壓濾失量仍偏高，因此對(duì)降濾失劑進(jìn)行了復(fù)配評(píng)價(jià)，結(jié)果見(jiàn)表3。

表3 降濾失劑復(fù)配效果評(píng)價(jià)Table 3 The compound effect evaluation of filtrate reducer

由表3可知，通過(guò)降濾失劑復(fù)配的效果來(lái)看，體系的濾失量均下降；而降濾失劑RS-1與降濾失劑TEMP復(fù)配后，高溫高壓濾失量明顯下降，為13.6 mL，具有較好的控制濾失的效果，因此選定降濾失劑RS-1與降濾失劑TEMP作為PEM鉆井液的降濾失劑。

將選定的降濾失劑RS-1與降濾失劑TEMP進(jìn)行了加量?jī)?yōu)選評(píng)價(jià)，結(jié)果見(jiàn)表4。

表4 降濾失劑加量評(píng)價(jià)Table 4 Evaluation of filtration reducer addition

由表4可知，隨著降濾失劑加量的減少，鉆井液濾失量增大，在“2.0%降濾失劑RS-1與2.0%降濾失劑TEMP”加量配比條件下，PEM鉆井液的API濾失量為4.5 mL，高溫高壓濾失量為13.6 mL，濾失量較小，最終選定PEM鉆井液體系的降濾失劑及其加量為2.0%降濾失劑RS-1與2.0%降濾失劑TEMP。

2.2 封堵劑的優(yōu)選與優(yōu)化

室內(nèi)實(shí)驗(yàn)對(duì)海上常用的封堵劑DYFT-Ⅱ、封堵劑LPF(W)、瀝青樹(shù)脂LSF及封堵劑EPF進(jìn)行了對(duì)比分析，從改善濾失性能方面優(yōu)選出合適的封堵劑單劑材料。封堵劑單劑的優(yōu)選結(jié)果見(jiàn)表5。

表5 封堵劑單劑對(duì)比性能評(píng)價(jià)Table 5 Single agent contrast performance comparison of plugging agent

由表5可知，封堵劑DYFT-Ⅱ與其他封堵劑相比，鉆井液的濾失量最小，API濾失量為3.3 mL，高溫高壓濾失量為12 mL，進(jìn)一步改善了鉆井液的泥餅質(zhì)量，增強(qiáng)了鉆井液的封堵性能。

以封堵劑DYFT-Ⅱ作為PEM鉆井液體系的封堵劑主劑，評(píng)價(jià)復(fù)配情況下其他封堵劑材料的輔助改善泥餅而降低失水效果，結(jié)果見(jiàn)表6。

由表6可知，封堵劑LPF(W) 與封堵劑DYFT-Ⅱ復(fù)配后，鉆井液的API濾失量和高溫高壓濾失量最小，提高了鉆井液的泥餅質(zhì)量。

對(duì)封堵劑LPF(W)和封堵劑DYFT-Ⅱ進(jìn)行封堵劑加量評(píng)價(jià)，結(jié)果見(jiàn)表7。

表6 封堵劑復(fù)配對(duì)比評(píng)價(jià)Table 6 Contrast evaluation of plugging agent combination

表7 封堵劑加量性能評(píng)價(jià)Table 7 Performance evaluation of plugging agent with various additions

由表7可知，隨著封堵劑加量的下降，體系的濾失量會(huì)有所增加，在“2.0%封堵劑DYFT-Ⅱ+2.0%封堵劑LPF(W)”加量配比條件下，PEM鉆井液的API濾失量只有2.8 mL，高溫高壓濾失量只有10.4 mL，濾失量較小，因此選擇封堵劑配比為“2.0%封堵劑DYFT-Ⅱ+2.0%封堵劑LPF(W)”。

PEM鉆井液優(yōu)化后的配方如下：

3.0%海水膨潤(rùn)土漿+0.2%NaOH+ 0.3%Na2CO3+0.3%PAC-LV+0.5%包被劑PLH +2.0%降濾失劑RS-1+2.0%降濾失劑TEMP+2.0%封堵劑DYFT-Ⅱ+2.0%封堵劑LPF(W)+3.0%聚合醇JLX-C + 5.0%KCl+0.1%增黏劑XC+重晶石加重。

優(yōu)化后鉆井液的基本性能見(jiàn)表8。由表8可知，鉆井液體系高溫老化前后流變性穩(wěn)定，API濾失量和高溫高壓濾失量分別為2.8 mL和10.4 mL。

表8 優(yōu)化后鉆井液性能評(píng)價(jià)結(jié)果Table 8 Evaluation results of drilling fluid performance after optimization

注：老化條件為120 ℃×16 h；流變性測(cè)定溫度為50 ℃；HTHP失水測(cè)定條件為120 ℃×3.5 MPa。

3 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用

3.1 優(yōu)化后的PEM體系解決了原體系的弊端

渤中區(qū)塊共計(jì)鉆6口井，三開(kāi)井段鉆井液使用優(yōu)化后的PEM體系，在東營(yíng)組鉆遇火成巖地層，見(jiàn)X-1井綜合錄井圖，如圖3所示。

玄武質(zhì)泥巖：性中硬，巖屑呈塊狀；玄武巖：東營(yíng)組玄武巖疏松或致密，巖屑呈塊狀。

現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用情況表明，通過(guò)對(duì)PEM鉆井液的降濾失劑和封堵劑材料進(jìn)行對(duì)比評(píng)價(jià)，采取兩種降濾失劑和兩種封堵劑復(fù)配的方式滿足PEM鉆井液的性能要求，井壁表面形成良好的泥餅質(zhì)量，維持了井壁穩(wěn)定性，并降低了鉆井液的成本。

圖3 X-1井綜合錄井圖Fig.3 Comprehensive logging map of well X-1

3.2 優(yōu)化后的PEM體系保證了火成巖地層的施工安全

現(xiàn)場(chǎng)6口井的井徑擴(kuò)大情況如圖4和圖5所示。由圖4和圖5可知，12-1/4″井段主要為上部擴(kuò)徑，下部井段的井徑較規(guī)則，最小井徑平均擴(kuò)大率為2.8%，最大井徑平均擴(kuò)大率為15%。火成巖地層鉆井過(guò)程中無(wú)井壁坍塌，無(wú)卡鉆事故，起下鉆順暢，鉆井時(shí)效得到極大提高。本文提出的PEM鉆井液優(yōu)化配方在現(xiàn)場(chǎng)取得了良好的應(yīng)用效果。

圖4 井徑測(cè)井曲線Fig.4 Caliper log curves

圖5 井徑平均擴(kuò)大率Fig.5 Average borehole enlargement rate

3.3 優(yōu)化后的PEM體系滿足了火成巖地層的性能需求

鉆井液懸浮攜砂效果好，可使用增黏劑XC來(lái)調(diào)節(jié)鉆井液的流變性，滿足鉆井過(guò)程中懸浮攜砂井眼清潔的基本需要。同時(shí)鉆井液具有良好的抑制性能，明顯降低巖屑的水化分散，清水中巖屑的熱滾回收率為16.5%，而優(yōu)化PEM中巖屑的熱滾回收率為85.4%，表現(xiàn)出良好的抑制效果。

4 結(jié)論

(1)火成巖地層黏土礦物含量較高，凝灰?guī)r、凝灰?guī)r泥巖高約50%，伊/蒙混層中的蒙脫石比例約30%，與鉆井液接觸后將產(chǎn)生吸水膨脹；且原體系降濾失劑和封堵劑材料種類較多，鉆井液成本高，因此需優(yōu)化鉆井液的抑制性。

(2)火成巖地層微裂隙、裂縫等弱面結(jié)構(gòu)發(fā)育，通過(guò)綜合性能對(duì)比和配方優(yōu)化，采取2.0%降濾失劑RS-1和2.0%降濾失劑TEMP、2.0%封堵劑DYFT-Ⅱ和2.0%封堵劑LPF(W) 復(fù)配的方式，實(shí)現(xiàn)了API濾失量和高溫高壓濾失量分別為2.8 mL和10.4 mL，有效地封堵微裂隙和微裂縫，增強(qiáng)井壁穩(wěn)定性。

(3)該鉆井液現(xiàn)場(chǎng)已實(shí)施6口井作業(yè)，火成巖地層最大井徑平均擴(kuò)大率為15%，同時(shí)具備良好的抑制性，巖屑熱滾回收率為85.4%，保證火成巖井段的高效鉆進(jìn)及井壁規(guī)則。