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        鞍子河水電站隧洞混凝土腐蝕原因及處理措施

        2019-08-27 11:31:24長(zhǎng)青,
        四川水力發(fā)電 2019年3期
        關(guān)鍵詞:混凝土

        楊 長(zhǎng) 青, 肖 向 南

        (1.成都金華能電力實(shí)業(yè)有限責(zé)任公司,四川 成都 610091;2.國(guó)網(wǎng)都江堰市供電公司,四川 都江堰 611830)

        1 隧洞混凝土腐蝕特征

        鞍子河水電站總裝機(jī)容量為2×6 000 kW,無(wú)壓引水,隧洞總長(zhǎng)7 168 m,城門洞型,襯砌后凈斷面為2.6 m×3.0 m,混凝土襯砌厚度30 cm,強(qiáng)度等級(jí)為C20,于2002年投入運(yùn)行。

        在2007年枯水期隧洞年度檢查時(shí)發(fā)現(xiàn):隧洞邊墻、頂拱混凝土多處出現(xiàn)腐蝕,強(qiáng)度下降為零。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)觀察,在混凝土腐蝕程度較高、特征較為明顯的部位,其表面形成0.1~2.4 m2面積的云朵狀或不規(guī)則狀的無(wú)膠凝強(qiáng)度的疏松稀散物質(zhì)?;炷磷冑|(zhì)部位大多出現(xiàn)在隧洞底板以上30 cm的邊墻和頂拱處,邊墻表面多平行墻面膨脹開(kāi)裂。在腐蝕中心部位稍深一點(diǎn)的混凝土則粘結(jié)物強(qiáng)度完全消失,呈泥狀[1]。腐蝕變質(zhì)從表至里的深度大多在1.5~15.0 cm之間,個(gè)別深度超過(guò)30 cm,若將表面的腐蝕部分清除剝離后,內(nèi)部未遭腐蝕部分仍然堅(jiān)硬如初,符合強(qiáng)度要求。

        2 混凝土腐蝕原因分析

        經(jīng)詢問(wèn)基建期相關(guān)人員,在建設(shè)期1999年10月至2001年10月間,隧洞多處洞段在混凝土澆筑3~18個(gè)月內(nèi),陸續(xù)發(fā)生混凝土腐蝕變質(zhì),混凝土表面強(qiáng)度下降為零。在未進(jìn)行全面化驗(yàn)分析環(huán)境水影響等情況下,憑經(jīng)驗(yàn)將腐蝕混凝土置換,于2002年投運(yùn)。經(jīng)過(guò)幾年的運(yùn)行,在2007年隧洞年度檢查時(shí)發(fā)現(xiàn)混凝土腐蝕加劇。

        為了查明腐蝕原因,找到徹底根治辦法,公司委托有資質(zhì)單位針對(duì)隧洞襯砌混凝土開(kāi)展鉆孔取芯的強(qiáng)度分析、礫石和砂漿硫化物分析、巖石化學(xué)成分分析,并在鉆孔處取滲透水水樣作水質(zhì)簡(jiǎn)分析測(cè)試。盡可能查明襯砌混凝土發(fā)生腐爛變質(zhì)以及變形開(kāi)裂的可能原因。

        現(xiàn)場(chǎng)取樣及室內(nèi)試驗(yàn)的工作量見(jiàn)表1。

        2.1 混凝土芯樣抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)

        鉆孔取芯采用Φ76鉆頭,實(shí)際芯樣平均直徑為67 mm,檢測(cè)得到的30組混凝土芯樣的抗壓強(qiáng)度部分較高,拱頂部位10組芯樣抗壓強(qiáng)度有9組的抗壓強(qiáng)度在20 MPa以上,在5+900這一組在拱頂部位的抗壓強(qiáng)度為14.8 MPa,未達(dá)到設(shè)計(jì)值;左、右邊墻20組芯樣的抗壓強(qiáng)度指標(biāo)均大于設(shè)計(jì)值15 MPa,達(dá)到設(shè)計(jì)要求。

        表1 ××電站現(xiàn)場(chǎng)取樣及室內(nèi)試驗(yàn)工作量表

        混凝土芯樣的抗壓強(qiáng)度部分較高,可能是因?yàn)榛炷列緲拥墓橇项w粒礫卵石較大;且試件在加工取樣時(shí),往往取試塊的完整部分進(jìn)行試驗(yàn),從而導(dǎo)致芯樣的抗壓強(qiáng)度偏高。

        2.2 水質(zhì)簡(jiǎn)分析測(cè)試

        取水樣21組,分別取自7個(gè)不同的斷面,每個(gè)斷面各取3組。對(duì)21組水樣分別進(jìn)行了陰離子(CL-、SO42-、HCO3-、CO3-)、陽(yáng)離子(Ca++、Mg++、K++Na+)、CO2、硬度、PH值等項(xiàng)目的測(cè)試。

        地下水水質(zhì)分析共完成7個(gè)斷面21組,3+540、3+600、3+680、3+800 4個(gè)斷面的地下水中SO42-含量介于562.43~1931.90 mg/L,具有強(qiáng)腐蝕性;5+616斷面SO42-含量介于234.39~281.46 mg/L,具有弱腐蝕性;5+720及5+788兩個(gè)斷面的地下水無(wú)明顯的腐蝕性。

        依據(jù)國(guó)標(biāo)GB50287附錄K“環(huán)境水對(duì)混凝土腐蝕性評(píng)價(jià)”,判斷腐蝕性等級(jí)為強(qiáng)腐蝕性。由于環(huán)境水對(duì)混凝土的長(zhǎng)期作用,SO42-離子形成結(jié)晶體,從而產(chǎn)生膨脹壓力導(dǎo)致混凝土破壞。如生成CaSO4·2H2O時(shí)體積就增大1倍;如生成MgSO4·7H2O時(shí)體積就增大4.3倍。因環(huán)境水強(qiáng)腐蝕性使腐蝕區(qū)混凝土的強(qiáng)度在一年內(nèi)降低≥20%,所以環(huán)境水的SO42-離子嚴(yán)重超標(biāo)是導(dǎo)致混凝土破壞的直接原因。

        2.3 圍巖巖石化學(xué)成分測(cè)試

        在10個(gè)斷面圍巖取芯樣各1組,對(duì)10組巖石進(jìn)行化學(xué)成分分析。據(jù)分析結(jié)果看出,大部分巖石的化學(xué)成分以CaO為主,且含有一定量的MgO。此化學(xué)成分中的Ca、Mg如與環(huán)境水的SO42-形成結(jié)晶體,會(huì)對(duì)混凝土產(chǎn)生膨脹壓力導(dǎo)致混凝土部分破壞。有兩組巖石芯樣中SO3含量超標(biāo),也會(huì)使混凝土的強(qiáng)度等受到影響。

        2.4 混凝土礫石、砂漿SO3測(cè)試

        在10個(gè)斷面的混凝土芯樣中任取其中一塊,分別對(duì)礫石、砂漿進(jìn)行SO3測(cè)試。礫石的SO3有二組大于0.5%(混凝土質(zhì)量要求礫石的SO3應(yīng)<0.5%)。而砂漿的SO3全部大于0.5%,但砂漿中含有一定量的水泥成分,水泥的SO3含量本身就較大,不能說(shuō)明問(wèn)題。礫石、砂漿的SO3有些超標(biāo),會(huì)對(duì)混凝土強(qiáng)度產(chǎn)生一定的影響。

        2.5 混凝土砂漿化學(xué)成分測(cè)試

        選有代表性的斷面各取一組混凝土砂漿作化學(xué)成分測(cè)試??梢钥闯錾皾{中的CaO化學(xué)成分含量較大,也有一定量的MgO。如Ca、Mg與環(huán)境水的SO42-生成結(jié)晶體,導(dǎo)致混凝土膨脹產(chǎn)生破壞。

        3 處理措施

        3.1 混凝土腐蝕原因

        導(dǎo)致電站隧洞混凝土腐蝕變質(zhì)、脹裂的原因是:環(huán)境水的SO42-離子嚴(yán)重超標(biāo),其強(qiáng)腐蝕性使腐蝕區(qū)混凝土的強(qiáng)度在一年內(nèi)降低≥20%,最后呈泥狀,失去強(qiáng)度;環(huán)境水對(duì)混凝土的長(zhǎng)期作用,SO42-離子形成結(jié)晶體,產(chǎn)生膨脹壓力導(dǎo)致混凝土破壞。所以環(huán)境水是導(dǎo)致混凝土破壞的直接原因。

        3.2 處理措施

        (1)對(duì)腐蝕混凝土洞段,選用高抗硫抗腐蝕水泥[2](P.HSR32.5)重新澆鋼筋混凝土,并進(jìn)行回填和固結(jié)灌漿。

        (2)對(duì)受損暫未發(fā)現(xiàn)明顯變形的區(qū)段或已產(chǎn)生縱向裂縫的洞段采用高抗硫水泥進(jìn)行固結(jié)灌漿,并利用灌漿孔設(shè)置錨桿(一半采用普通錨桿,直徑Ф22,長(zhǎng)度2.5 m;一半采用直進(jìn)式中空注漿錨桿,直徑Ф25,長(zhǎng)度2.5 m)。

        (3)對(duì)混凝土的細(xì)小裂縫選用具有親水性的化學(xué)物質(zhì)進(jìn)行化學(xué)灌漿處理。對(duì)1~5 mm的裂縫,由于裂縫寬度較小,采用化灌封堵,5~25 mm裂縫擬采用環(huán)氧水泥砂漿嵌縫的方式封堵裂縫。

        (4)對(duì)底板、側(cè)墻、受損嚴(yán)重的部位采用高抗硫水泥拌制混凝土進(jìn)行置換處理,拱圈部分在非過(guò)水?dāng)嗝婵刹捎眉雍裰ёo(hù)的辦法,置換時(shí)采用鋼筋混凝土。

        對(duì)隧洞混凝土腐蝕變質(zhì)較明顯邊墻頂拱洞段,以及開(kāi)裂變形較大邊墻頂拱段采用置換、固結(jié)灌漿、化學(xué)灌漿處理后,經(jīng)過(guò)10年的安全運(yùn)行,未再出現(xiàn)混凝土腐蝕變質(zhì)等情況。實(shí)踐證明,采用高抗硫水泥能夠有效治理環(huán)境水等導(dǎo)致混凝土腐蝕。

        4 結(jié) 語(yǔ)

        通過(guò)混凝土芯樣強(qiáng)度分析、礫石和砂漿硫化物分析、巖石化學(xué)成分分析,并在鉆孔處取滲透水水樣作水質(zhì)簡(jiǎn)分析測(cè)試,查明隧洞混凝土發(fā)生腐爛變質(zhì)原因?yàn)榄h(huán)境水中的SO42-離子嚴(yán)重超標(biāo),其強(qiáng)腐蝕性使腐蝕區(qū)混凝土的強(qiáng)度在一年內(nèi)降低超過(guò)20%,最后呈泥狀,失去強(qiáng)度;變形開(kāi)裂的原因?yàn)镾O42-離子形成結(jié)晶體,生成二水石膏等,產(chǎn)生膨脹壓力導(dǎo)致混凝土破壞。故環(huán)境水中SO42-離子是混凝土腐蝕的根本原因。經(jīng)實(shí)踐證明,通過(guò)科學(xué)的方法全面分析混凝土腐蝕變質(zhì)、變形開(kāi)裂的可能原因,再對(duì)癥采用抗環(huán)境水侵蝕的高抗硫水泥,進(jìn)行腐蝕混凝土置換,鼓脹開(kāi)裂段固結(jié)灌漿及微小裂縫的化學(xué)灌漿等處理方法,能夠有效治理環(huán)境水硫酸根離子超標(biāo)等導(dǎo)致混凝土腐蝕問(wèn)題。

        因電站處于運(yùn)營(yíng)階段,為盡量減少電量損失,僅對(duì)隧洞混凝土腐蝕變質(zhì)較明顯邊墻頂拱洞段,以及開(kāi)裂變形較大邊墻頂拱段進(jìn)行處理。處理后每年枯水期對(duì)整個(gè)隧洞進(jìn)行年度檢查,發(fā)現(xiàn)經(jīng)過(guò)處理的洞段未出現(xiàn)混凝土腐蝕變質(zhì)等情況,效果良好,可供同類工程參考。

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