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        發(fā)射動力系統(tǒng)連接結(jié)構(gòu)薄層單元建模的不確定性研究

        2019-08-16 03:02:42王鴻麗盧丙舉
        艦船科學(xué)技術(shù) 2019年7期
        關(guān)鍵詞:薄層信噪比動力學(xué)

        李 昊,王鴻麗,盧丙舉

        (1. 海軍裝備部裝備審價中心,北京 100071;

        2. 中國船舶重工集團公司第七一三研究所,河南 鄭州 450015;

        3. 河南省水下智能裝備重點實驗室,河南 鄭州 450015)

        0 引 言

        在某發(fā)射動力系統(tǒng)連接結(jié)構(gòu)中,螺栓連接以其連接剛性好,安裝方便等諸多優(yōu)點得到廣泛的應(yīng)用,但是螺栓連接件會影響結(jié)構(gòu)局部剛度和整機的動力學(xué)性能,所以建立準(zhǔn)確的動力學(xué)連接模型是準(zhǔn)確計算結(jié)構(gòu)動態(tài)特性與響應(yīng)的前提。

        螺栓連接的有限元建模方法主要分為兩類:非參數(shù)化建模方法和參數(shù)化建模方法。非參數(shù)化建模將連接剛度和連接阻尼等效為對結(jié)構(gòu)動力學(xué)特性作用相同的附加外力的形式[1-4],缺點是無法揭示連接處的微觀特性。與非參數(shù)化建模不同的是參數(shù)化建模是根據(jù)連接處的物理特性和連接界面的微觀滑移、碰撞等特性建立連接模型,因為能夠深刻揭示連接的特性而得到越來越多的研究。參數(shù)化建模分為零厚度單元(Zero thickness element)、一般單元(Generic element)和薄層單元(Thin layer element)3 種類型。零厚度單元用集中質(zhì)量、彈簧和摩擦滑塊來表示連接界面處的力—位移關(guān)系。Iwan[5]模型因為能夠表示連接處的粘滑運動而被廣泛應(yīng)用;Ahmadian 和Jalali[6]采用一般單元模擬連接處的特性,并通過實驗頻響函數(shù)對連接參數(shù)進(jìn)行了識別;薄層單元理論最早應(yīng)用于巖石接觸的力學(xué)分析[7],Mayer 和Gaul[8]研究表明薄層單元能夠有效模擬機械連接面的接觸特性。

        在連接的不確定性方面,國內(nèi)外學(xué)者進(jìn)行了大量的研究。Gangaharan[9]提出一種基于統(tǒng)計學(xué)的參數(shù)識別方法,運用系統(tǒng)靜力學(xué)響應(yīng)來進(jìn)行參數(shù)識別;Qiao LS[10]采用遲滯模型研究了非自治系統(tǒng)的剛度不確定性;Guo Qin tao 和Zhang Ling mi[11]將連接結(jié)構(gòu)的接觸剛度及接觸阻尼作為隨機分布參數(shù)處理,然后基于響應(yīng)面法的模型修正方法和分布代數(shù)方法進(jìn)行參數(shù)識別;姜東和費慶國[13]基于薄層單元理論,提出了一種螺栓連接接觸面不確定性參數(shù)識別方法;C.Zang[13]基于魯棒性設(shè)計研究了兩自由度結(jié)構(gòu)的動力學(xué)不確定性問題。本文以某發(fā)射動力系統(tǒng)連接結(jié)構(gòu)為研究對象,針對薄層單元連接模型,通過Taguchi 方法研究了薄層單元的厚度、彈性模量和密度不確定性。

        1 薄層單元基本理論

        薄層單元建模方法把2 個連接件接觸面的部分等效為連續(xù)的厚度非常薄的單元,如圖1 所示。

        圖 1 薄層單元Fig. 1 Thin layer element

        對于尺寸為l1×l2×d 的薄層單元,根據(jù)虛位移原理得到虛功方程:

        對式(2)運用2 節(jié)點高斯積分可得到剛度矩陣的數(shù)值表達(dá)式:

        對于薄層單元,假設(shè)厚度遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于長度和寬度,文獻(xiàn)[15 - 16] 表明當(dāng)厚度趨近于零時單元應(yīng)變可以忽略。此把接觸面法向和接觸面切向, 分別定義為局部坐標(biāo), 和的方向;同理,應(yīng)力分對應(yīng);變,分對應(yīng)和,則本構(gòu)方程可以轉(zhuǎn)化為:

        式中: 和 分別為彈性模量,剪切模量。此時 和為2 個獨立的參數(shù),如果要求兩者的耦合關(guān)系,可在本構(gòu)關(guān)系式(5)中加入耦合項實現(xiàn)。

        2 Taguchi 設(shè)計方法

        魯棒設(shè)計是在不減弱或消除不確定性因素影響的情況下,尋找合理的設(shè)計值,使響應(yīng)對參數(shù)變化不敏感的設(shè)計方法。結(jié)構(gòu)動力學(xué)魯棒設(shè)計問題屬于不確定結(jié)構(gòu)動力學(xué)分析的反問題。Taguchi 設(shè)計是一種重要的魯棒設(shè)計方法,最早由日本學(xué)者田口谷一提出[15]。這種設(shè)計方法把統(tǒng)計學(xué)的實驗設(shè)計方法應(yīng)用到了工業(yè)設(shè)計中,通過較少的實驗設(shè)計來減少設(shè)計人員的工作量,同時設(shè)計出較高質(zhì)量的產(chǎn)品。Taguchi 方法將工程優(yōu)化過程和產(chǎn)品設(shè)計過程分為3 步:系統(tǒng)設(shè)計、參數(shù)設(shè)計和容差設(shè)計,具體設(shè)計過程見文獻(xiàn)[16]。

        Taguchi 利用信噪比考慮結(jié)構(gòu)性能的魯棒性以及產(chǎn)品的綜合經(jīng)濟性。根據(jù)產(chǎn)品的質(zhì)量特性,信噪比分為3 類:望目特性的信噪比,望小特性的信噪比和望大特性的信噪比。

        望目特性的信噪比:

        望小特性的信噪比:

        望大特性的信噪比:

        通過信噪比分析,可以初步得到一組參數(shù)組合,經(jīng)過進(jìn)一步優(yōu)化分析,最終確定最優(yōu)化參數(shù)組合。

        3 薄層單元的魯棒設(shè)計

        3.1 設(shè)計模型

        某發(fā)射動力系統(tǒng)連接結(jié)構(gòu)模型如圖2 所示,連接件由前后2 個結(jié)構(gòu)組成,2 個結(jié)構(gòu)的法蘭邊通過薄層單元進(jìn)行連接。考慮到螺栓連接對連接結(jié)構(gòu)局部剛度影響比較大,而局部剛度的變化對連接結(jié)構(gòu)整體影響非常大。在連接結(jié)構(gòu)的建模中,薄層的厚度對建模的準(zhǔn)確性至關(guān)重要,對連接結(jié)構(gòu)的整體響應(yīng)影響巨大。而目前國內(nèi)外對于如何準(zhǔn)確確定薄層厚度尚無定論。本文對連接結(jié)構(gòu)的整體動力學(xué)響應(yīng)為研究目標(biāo),以薄層厚度,彈性模量和密度為設(shè)計變量,對發(fā)射動力系統(tǒng)連接結(jié)構(gòu)進(jìn)行魯棒設(shè)計。

        3.2 信噪比分析

        圖 2 螺栓連接結(jié)構(gòu)薄層單元示意圖Fig. 2 Thin-layer element in thecontact surface of assembled aero-engine casing

        表 1 設(shè)計參數(shù)水平設(shè)置Tab. 1 Factor levels

        表 2 正交試驗結(jié)果及信噪比Tab. 2 Experimental design and results

        圖 3 三階振動響應(yīng)的信噪比Fig. 3 The S/N graph for the third response

        圖 4 五階振動響應(yīng)信噪比Fig. 4 The S/N graph for the fifth response

        正交試驗的信噪比分析結(jié)果如圖3 和圖4 所示,表示各參數(shù)值在各水平位置時對輸出結(jié)果的影響大小,其中表示輸入?yún)?shù)在水平的信噪比均值,如圖3中表示厚度在1 水平的信噪比均值??芍? 個輸入?yún)?shù)對連接結(jié)構(gòu)第3 階頻率和第5 階頻率影響均比較大,并且可以初步得到一組較優(yōu)的組合 A1B3C1。

        3.3 優(yōu)化分析

        對正交試驗結(jié)果進(jìn)行回歸分析,通過回歸分析運用最小二乘法可以得到表示固有頻率關(guān)于厚度、彈性模量和密度的經(jīng)驗公式:

        以和的設(shè)計值作為優(yōu)化的目標(biāo),通過權(quán)重系數(shù)法把多目標(biāo)優(yōu)化問題轉(zhuǎn)化為單目標(biāo)優(yōu)化問題,目標(biāo)函數(shù)如下:

        式中: d 為測試的響應(yīng)值, n為實驗的次數(shù)。

        表 3 優(yōu)化前后頻差對比Tab. 3 The comparison before optimization and after

        4 結(jié) 語

        1)薄層單元的厚度、彈性模量和密度等因素對連接結(jié)構(gòu)的動力學(xué)響應(yīng)影響較大。在彈性模量和密度保持不變時,隨著厚度的增加,連接結(jié)構(gòu)的模態(tài)頻率逐漸減小;在厚度保持不變時,隨著彈性模量的增加,連接結(jié)構(gòu)的模態(tài)頻率逐漸增大;在薄層厚度和彈性模量保持不變時,連接結(jié)構(gòu)的模態(tài)頻率逐漸減小;

        2)通過回歸分析,運用最小二乘法建立了連接結(jié)構(gòu)動力學(xué)響應(yīng)關(guān)于薄層厚度、彈性模量和密度的經(jīng)驗公式;

        3)對薄層參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化分析,經(jīng)過優(yōu)化,建立了精確的連接模型。

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