沈韶峰，陳忠平

(1.中鋁華中銅業(yè)有限公司，湖北 黃石 435005；2.中鋁材料應(yīng)用研究院有限公司蘇州分公司，江蘇 蘇州 215026)

隨著電子信息技術(shù)的不斷發(fā)展，其相關(guān)產(chǎn)品也不斷向小型化、薄型化、輕量化、高速化、多功能化和智能化發(fā)展，使得集成電路向大規(guī)模和超大規(guī)模方向發(fā)展，引線框架向著引線節(jié)距微細(xì)化、多腳化的方向發(fā)展。這就對(duì)引線框架材料的各項(xiàng)性能提出更高要求，使得引線框架材料具有更高的強(qiáng)度和硬度、優(yōu)越的導(dǎo)熱性和導(dǎo)電性，尤其是具有彎曲、微細(xì)加工和刻蝕性能好、釬焊性能好、使用中不發(fā)生熱剝離、電鍍性能好、樹(shù)脂的密著性好等一系列加工特性。而C19400合金作為引線框架用材料，對(duì)其質(zhì)量要求也越來(lái)越高[1-3]。

C19400合金在生產(chǎn)過(guò)程中需要進(jìn)行熱軋、在線淬火、冷軋、時(shí)效等多種工藝處理。企業(yè)在C19400合金板帶的生產(chǎn)過(guò)程中，尤其是熱軋過(guò)程中，常存在熱軋板坯邊部開(kāi)裂的現(xiàn)象，致使后續(xù)的冷軋無(wú)法正常進(jìn)行，嚴(yán)重影響企業(yè)的正常生產(chǎn)。在熱軋開(kāi)裂問(wèn)題上國(guó)內(nèi)外研究機(jī)構(gòu)均開(kāi)展了諸多研究，文獻(xiàn)[4]從化學(xué)成分、加熱溫度和加熱速度、開(kāi)軋溫度和終軋溫度對(duì)HPb59-1鉛黃銅的熱軋裂邊可能原因進(jìn)行分析。文獻(xiàn)[5]從雜質(zhì)含量超標(biāo)、組織疏松、開(kāi)軋溫度過(guò)低等對(duì)5083鋁合金板熱軋裂邊進(jìn)行分析。文獻(xiàn)[6]則從成分偏聚、雜質(zhì)含量超標(biāo)闡述引起H62黃銅熱軋開(kāi)裂的因素。文獻(xiàn)[7]認(rèn)為熱軋開(kāi)裂是鑄造過(guò)程中力學(xué)因素和冶金特性綜合作用的結(jié)果。

基于上述相關(guān)熱軋板開(kāi)裂的研究，本文針對(duì)企業(yè)C19400合金板材熱軋開(kāi)裂問(wèn)題，對(duì)熱軋開(kāi)裂區(qū)域進(jìn)行分析，從鑄坯和熱軋組織、鑄造工藝、熱軋工藝參數(shù)方面開(kāi)展研究，分析C19400合金板材熱軋開(kāi)裂原因。

1 試驗(yàn)材料與方法

試驗(yàn)材料選自企業(yè)半連續(xù)鑄造法生產(chǎn)的C19400合金鑄錠，其化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%)為，F(xiàn)e 2.10～2.60，P 0.02～0.04，Sn 0.02～0.03，Zn 0.08～0.18， Ni 0.006～0.020，Cu余量。鑄錠斷面尺寸為210mm×620mm，熱軋成品厚度為15.6mm。相應(yīng)的C19400合金板帶的生產(chǎn)工藝流程：熔煉爐熔化→保溫爐保溫→半連續(xù)紅錠鑄造→步進(jìn)爐加熱→熱軋?jiān)诰€淬火→雙面銑→初軋→鐘罩爐退火→精軋→氣墊爐退火→拉彎矯→分切入庫(kù)。

金相試驗(yàn)采用YS/T 449 -2002《銅及銅合金鑄造和加工制品顯微組織檢驗(yàn)方法》來(lái)進(jìn)行制備，所用的侵蝕劑為3gFeCl3+10mlHCl+90mlH2O，并在奧林巴斯臥式金相顯微鏡下觀察與分析，在帶有美國(guó) EDAX 公司能譜儀的SM6480型掃描電鏡下進(jìn)行形貌、EDS 微區(qū)成分分析。

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

圖1為熱軋板開(kāi)裂區(qū)域圖，由圖可知，開(kāi)裂的裂口位于帶材邊部，裂口呈不規(guī)則狀，同時(shí)在裂口周圍伴隨有起皮現(xiàn)象。

圖1 熱軋開(kāi)裂區(qū)域Fig.1 Hot rolling cracking zone

圖2為C19400合金板坯熱軋開(kāi)裂處的組織，由圖2(a)可知，在低倍下可觀察到開(kāi)裂位置呈現(xiàn)出一種由中心向四周發(fā)散的狀態(tài)，呈現(xiàn)崩裂架勢(shì)；觀察高倍下開(kāi)裂處情況，可知裂口里面為光滑而不規(guī)則的表面(圖2(b))。圖3為開(kāi)裂處和正常區(qū)域組織對(duì)比，由圖可知，開(kāi)裂區(qū)域的組織晶粒相對(duì)粗大(圖3(a))；但未觀察到晶界變寬，或存在三角晶界、復(fù)熔組織、孔洞等過(guò)燒缺陷。同時(shí)結(jié)合熱軋溫度控制和熱軋溫升監(jiān)控情況，可排除因熱軋過(guò)燒引起的邊部開(kāi)裂。

沿軋制方向可觀察到，沿加工方向分布粗大的相以及黑色條狀的夾雜物缺陷(圖4)。

(a) 開(kāi)裂位置低倍(25X)；(b)開(kāi)裂位置高倍(1000X)圖2 開(kāi)裂處金相組織Fig.2 Metallographic organization at crack

(a)開(kāi)裂處組織；(b)正常區(qū)域組織圖3 開(kāi)裂區(qū)域和正常樣組織對(duì)比Fig.3 Comparison between cracking area and normal sample microstructure

圖4 軋制方向條狀缺陷Fig.4 Sliver defect on rolling direction

在此基礎(chǔ)上，對(duì)與熱軋開(kāi)裂所對(duì)應(yīng)部位的鑄錠進(jìn)行取樣分析發(fā)現(xiàn)，鑄錠中存在孔洞和夾雜，并沿著晶界分布著成串粗大的相。將缺陷區(qū)域進(jìn)行掃描電鏡觀察，并對(duì)缺陷處的多個(gè)點(diǎn)進(jìn)行能譜分析。能譜結(jié)果表明，缺陷處除了含有Si、Al、Ca元素外，還含有大量的C、O元素，缺陷區(qū)域含有大量的FeP相偏聚。鑄錠中含有大量的氧化物夾雜，熔體中存在的Al、Ca等元素未被清除掉，并存在有大量FeP相聚集的現(xiàn)象(圖5)。

圖5 鑄錠缺陷區(qū)域能譜分析Fig.5 Energy spectrum analysis on defect region in ingot

3 熱軋板開(kāi)裂原因討論

3.1 熱軋板開(kāi)裂機(jī)理

通常來(lái)說(shuō)，金屬材料開(kāi)裂是變形體內(nèi)裂紋源形成和擴(kuò)展的最終結(jié)果。假如材料內(nèi)部已存在裂紋源，則會(huì)在裂紋源尖端引起很大的應(yīng)力集中，在附加拉應(yīng)力的作用下，引起裂紋的急劇擴(kuò)展，當(dāng)達(dá)到裂紋擴(kuò)展的臨界值并超過(guò)其值時(shí)，會(huì)使裂紋擴(kuò)展的速度加快，從而導(dǎo)致材料開(kāi)裂[8]。C19400合金熱軋邊部開(kāi)裂實(shí)質(zhì)上也是邊部的附加拉應(yīng)力遠(yuǎn)大于裂紋擴(kuò)展的臨界值。而開(kāi)裂通常源于變形體內(nèi)小的孔洞，通常孔洞處主要是析出物、夾雜物等第二相顆粒聚集的地方，由金相、能譜結(jié)果可知，粗大FeP相、Al、Ca等夾雜物等正好聚集在孔洞處，使枝晶邊界或晶界強(qiáng)度顯著降低，從而使得C19400合金裂紋擴(kuò)展的臨界值大大降低，為裂紋的萌生提供了源頭[9]。

同時(shí)，由于C19400合金的鑄造熱應(yīng)力較大，即使采用紅錠鑄造其鑄造熱應(yīng)力相對(duì)減弱，然而在鑄造過(guò)程中鑄造工藝控制不當(dāng)也會(huì)使鑄錠中存在細(xì)小裂紋，在熱軋過(guò)程中由于邊部溫差變化較中心部位大，使得細(xì)小的表面裂紋在熱軋過(guò)程中易誘發(fā)板坯開(kāi)裂缺陷的形成。C19400合金在熱軋過(guò)程中，由于加熱溫度、開(kāi)軋溫度、變形速度、變形程度和終軋溫度等變形條件的變化和不均勻，使得變形的不均勻最終體現(xiàn)出來(lái)的是板帶內(nèi)部形成附加應(yīng)力，使變形區(qū)域大的地方產(chǎn)生附加壓應(yīng)力，而變形小的區(qū)域產(chǎn)生附加拉應(yīng)力，當(dāng)拉應(yīng)力大于裂紋擴(kuò)展的臨界值時(shí)，C19400合金板則會(huì)出現(xiàn)開(kāi)裂，倘若附加拉應(yīng)力在板帶的邊部出現(xiàn)時(shí)，則帶材邊部就會(huì)開(kāi)裂[10-11]。

3.2 鑄錠組織存在縮松夾雜

C19400合金鑄錠中的縮松和夾雜等缺陷，在進(jìn)行熱軋過(guò)程中，有部分被焊合，但也有部分未能被焊合。而縮松和夾雜等缺陷的存在使C19400合金的高溫塑性降低，從而使得不能被焊合的缺陷成為裂紋源，從熱軋開(kāi)裂板的金相組織和鑄錠的能譜分析結(jié)果可看出。開(kāi)裂處雜質(zhì)含量異常高，伴隨著軋制變形量的增加，以及板材兩側(cè)邊部附加拉應(yīng)力的作用下，裂紋向外擴(kuò)展從而形成較大的裂紋源，板材呈現(xiàn)邊部開(kāi)裂的現(xiàn)象。

3.3 熱軋工藝影響

在軋制初始階段，C19400合金板材開(kāi)坯的厚度為210mm，為便于鑄錠中不均勻的柱狀晶和等軸晶的鑄造組織轉(zhuǎn)變?yōu)樗苄院枚m于加工的組織，此時(shí)的道次壓下量和軋制速度都不會(huì)太大。由于此時(shí)板坯相對(duì)較厚，且軋制溫度較高，相應(yīng)的高溫塑性好，同時(shí)壓下量也小，板坯兩側(cè)與中間區(qū)域的溫度也小，從而不均勻變形也小，相應(yīng)的邊部附加拉應(yīng)力也小，即使邊部存在有缺陷，也由于附加拉應(yīng)力遠(yuǎn)小于開(kāi)裂臨界值，因此板坯邊部并未出現(xiàn)開(kāi)裂現(xiàn)象。倘若軋制初始階段就使用大道次壓下量或熱軋工藝控制不合理，則易在熱軋坯的邊部和表面產(chǎn)生裂紋。

到軋制中間階段，原有的鑄造組織已逐漸變成了加工組織，塑性相對(duì)來(lái)說(shuō)也是較好的，且變形抗力也不大，通常采用的是大變形量進(jìn)行軋制，同時(shí)也借助軋制坯件自身的高溫塑性，加大軋制速度。隨著軋制繼續(xù)進(jìn)行，C19400合金的塑性和軋制溫度逐漸下降，此時(shí)板坯越軋?jiān)介L(zhǎng)，使得板坯兩側(cè)與中間區(qū)域存在的溫差也越來(lái)越大，從而使得不均勻變形程度增大，相應(yīng)的邊部附加拉應(yīng)力增大。通常情況下，為使軋制過(guò)程在合金溫度降至中溫脆性區(qū)范圍前完成，應(yīng)盡量縮短軋制時(shí)間和減少軋制道次，采用小的道次壓下量進(jìn)行軋制。由于鑄坯中含有縮松、夾雜等缺陷，在后續(xù)軋制過(guò)程中，在未焊合的缺陷和熱軋工藝不合理的情況下，使得熱軋板坯邊部的拉應(yīng)力大于開(kāi)裂臨界值，從而使板坯邊部出現(xiàn)裂口, 隨著軋制過(guò)程的進(jìn)行, 裂口不斷擴(kuò)大導(dǎo)致軋制過(guò)程無(wú)法進(jìn)行。

4 改進(jìn)控制措施

4.1 嚴(yán)控鑄坯的雜質(zhì)含量

嚴(yán)格控制C19400合金鑄坯中的雜質(zhì)含量，如Si、Ca、Al、H、C、O等的含量。通過(guò)控制Fe片中的C含量，從而減少C19400合金中C的含量。對(duì)于爐襯材料中帶入的Al、Ca等雜質(zhì)元素，根據(jù)企業(yè)自身的生產(chǎn)實(shí)際，采用合適的精煉劑配方，將C19400合金熔體中的Al、Ca等氧化物夾雜以及合金中的氧去除。對(duì)于熔體中的氫，在水分子壓一定的情況下，通過(guò)采用合理的熔鑄工藝，以增氧抑氫的方式，將熔體中的H盡可能去除，然后再進(jìn)行脫氧，從而減小熱軋過(guò)程中裂紋源萌生的幾率。通過(guò)對(duì)上述雜質(zhì)含量開(kāi)展控制，其Ca、Al等雜質(zhì)元素減少，鑄坯中H、O含量分別從原來(lái)的1ppm～2ppm和50ppm～60ppm下降到0.2ppm～0.6ppm和20ppm～40ppm，鑄坯質(zhì)量得以提升。

4.2 采取合理的鑄造工藝

由于C19400合金鑄錠的熱應(yīng)力較大，鑄錠中細(xì)小的裂紋均會(huì)影響到熱軋過(guò)程中板帶開(kāi)裂的傾向，產(chǎn)生鑄錠裂紋最直接的原因是應(yīng)力的破壞作用。因此，在鑄造過(guò)程中，通過(guò)合理優(yōu)化鑄造工藝，可降低鑄錠中縮松和夾雜等缺陷的數(shù)量、大小，鑄錠的含氣量也相應(yīng)減少，形成裂紋的機(jī)率相應(yīng)會(huì)減小。通過(guò)從上傾的分流方式向特定的分流方式改變，使得鑄造過(guò)程中的流場(chǎng)分布、溫度分布更加均勻；通過(guò)適當(dāng)降低鑄造速度，從而降低鑄坯的液穴深度，增加氣體排出和夾雜上浮的機(jī)率，從而降低縮松、夾雜的形成幾率；通過(guò)適當(dāng)調(diào)整二次冷卻水的冷卻方式、冷卻水量和冷卻位置，減少鑄坯的鑄造應(yīng)力?？偟膩?lái)說(shuō)，通過(guò)改變澆管分流方式、降低鑄造速度和適當(dāng)調(diào)整二次冷卻水的冷卻方式、冷卻水量和冷卻位置等鑄造工藝參數(shù)，鑄坯質(zhì)量得以提升，對(duì)鑄坯進(jìn)行分析檢測(cè)，C19400合金鑄坯中的縮松、夾雜等缺陷得到顯著降低。

4.3 合理分配熱軋道次加工率

鑄坯在熱軋過(guò)程中其不均勻變形產(chǎn)生的附加拉應(yīng)力是熱軋板帶產(chǎn)生開(kāi)裂的直接原因，因此，在實(shí)際熱軋過(guò)程中，應(yīng)控制好關(guān)鍵道次的壓下量?？傮w思路是在熱軋初期，前幾個(gè)道次采取小的壓下量，避免因壓下量過(guò)大使鑄坯中的缺陷受到過(guò)大的附加拉應(yīng)力而形成微小的裂紋源，在軋制中期應(yīng)加大道次壓下量，讓晶粒盡可能的破碎，使缺陷盡可能的焊合，防止軋制裂邊。表1為修改前后C19400合金的道次加工工藝參數(shù)對(duì)比，結(jié)合熔體雜質(zhì)含量控制和改善鑄造工藝，調(diào)整熱軋加工道次加工率，C19400合金熱軋板帶的開(kāi)裂現(xiàn)象得到有效控制，后續(xù)起皮現(xiàn)象也相應(yīng)減少了。

表1 C19400合金熱軋工藝參數(shù)

5 結(jié)論

1)C19400合金鑄錠中存在的縮松和氧化物夾雜降低了裂紋擴(kuò)展的臨界應(yīng)力，是造成C19400合金熱軋板帶開(kāi)裂的內(nèi)因。通過(guò)嚴(yán)格控制熔體中的O、H和氧化物夾雜含量，采取合理的鑄造工藝，降低鑄造過(guò)程中縮松、夾雜的形成機(jī)率，提升熱軋鑄坯的鑄錠質(zhì)量。

2)熱軋工藝不合理導(dǎo)致的不均勻變形是造成C19400合金板帶熱軋開(kāi)裂的外因，使得熱軋板帶邊部的附加拉應(yīng)力超過(guò)裂紋擴(kuò)展的臨界應(yīng)力。通過(guò)改善熱軋道次加工率，降低熱軋過(guò)程中的附加拉應(yīng)力，可有效解決C19400合金板帶熱軋開(kāi)裂問(wèn)題。