李 晨
(晟泰公司礦山技術(shù)服務(wù)分公司,山西 晉城 048006)
在加固破碎圍巖工程實例中,注漿+錨固技術(shù)聯(lián)合加固,是解決破碎圍巖巷道支護(hù)的有效途徑。在注漿材料的選取中,考慮到綜合成本問題,一般選用水泥漿作為主要漿液,輔以不飽和聚酯化學(xué)漿,能夠解決水泥漿與圍巖粘結(jié)差、滲透難的問題,恢復(fù)碎圍巖的完整性。但在實際注漿過程中,圍巖結(jié)構(gòu)、注漿材料性能、注漿參數(shù)及工藝,都能影響注漿效果,如果參數(shù)設(shè)計不當(dāng),可能出現(xiàn)劈裂注漿,進(jìn)一步惡化圍巖破碎[1]。本文主要是在胡底煤業(yè)輔運大巷實際圍巖結(jié)構(gòu)特征的基礎(chǔ)上,利用離散元程序UDEC數(shù)值模擬軟件,針對注漿壓力、水灰比等因素進(jìn)行研究,最大限度保證注漿效果。
胡底煤業(yè)開拓巷道布置有5條巖巷,位于3#煤上方20~40m,巖性以泥巖、粉砂質(zhì)泥巖主,層理發(fā)育,埋深約720m,凈煤柱為23~25m。目前1301首采面已經(jīng)進(jìn)入末采階段,停采線距與最近的輔助進(jìn)風(fēng)大巷之間凈煤柱約為89m。五條大巷石門受動壓影響變形大,其中輔運大巷變形最為嚴(yán)重,出現(xiàn)混凝土噴層大范圍脫落,局部區(qū)域錨桿、錨索破斷。根據(jù)現(xiàn)場實際條件,在盡量減小工程量的前提下,采用注漿+錨固聯(lián)合支護(hù)方案。本文根據(jù)確定漿液擴(kuò)散數(shù)值模擬,最終確定注漿參數(shù)。
根據(jù)輔運大巷實際地質(zhì)條件及相鄰巷道、工作面之間的相對位置關(guān)系,采用UDEC建立相應(yīng)的數(shù)值計算模型,由于輔運大巷受相互掘進(jìn)、工作面采動的影響,巷道變形嚴(yán)重。注漿工程一般在巷道變形后進(jìn)行,注漿模型建立也是變形后的[2]。
注漿過程中漿液擴(kuò)散主要受附近采動動壓影響,即1301首采面的影響。根據(jù)采面量順槽的斷面的大小和實際地質(zhì)情況,所建模型大小為200×81.1m,模型塊體大小與巷道松動圈范圍有關(guān),處于其范圍內(nèi)的塊體體積較小,表明節(jié)理較密,其范圍外的塊體體積較大,表明節(jié)理較稀。純水泥漿液的密度按照下式計算:
式中:ρg為水泥漿的密度;ρc為水泥的密度,通常取為3g/cm3;ρw為水的密度,通常取為1g/cm3;W為水灰比。
根據(jù)單液水泥漿不同水灰比、不同注漿壓力值,本次計算共建立了5種不同水灰比條件下(水灰比分別為 1:1,0.8:1,0.7:1,0.6:1,0.5:1) 的模型。不同水灰比水泥漿的基本性能見表1。
表1 水泥漿液的基本性能
擴(kuò)散半徑是決定注漿工程量的重要因素,一般將其分為巷道切向方向、徑向方向兩部分研究。本文采用實驗確定法確定擴(kuò)散半徑參數(shù)。針對輔運大巷實際條件,利用UDEC數(shù)值模擬軟件對不同注漿壓力、不同水灰比情況下的擴(kuò)散半徑進(jìn)行了計算[3],結(jié)果如圖1。
圖1 注漿壓力、水灰比與擴(kuò)散半徑關(guān)系
由圖1可知,在巷道切向、徑向方向,注漿壓力、水灰比與擴(kuò)散半徑的關(guān)系成正比,近似于線性函數(shù),即注漿壓力或水灰比增大時,擴(kuò)散半徑也隨之變大,只是增長幅度不一致,但注漿壓力對擴(kuò)散半徑的影響程度明顯大于水灰比對擴(kuò)散半徑的影響程度[4]。
在巷道切向、徑向方向,水灰比為0.6:1與0.5:1時,由于漿液稠度大,注漿壓力過小時,漿液無擴(kuò)散能力,故不做考慮。水灰比為0.7:1時,巷道切向、徑向方向擴(kuò)散半徑為0.4、0.9m,注漿壓力從1MPa升到5MPa時,擴(kuò)散半徑達(dá)到2.3m、1.8m,增長幅度為475%,100%。水灰比為0.8:1時,注漿壓力從1MPa升到5MPa,巷道切向、徑向方向擴(kuò)散半徑分別由0.9m、1m增加到 3.6m、2.9m,增長幅度為 300%,190%。水灰比為1:1時,注漿壓力從1MPa升到5MPa,巷道切向、徑向擴(kuò)散半徑分別由1.5m增加到4.5m、3.5,增長幅度為200%、130%。注漿壓力、水灰比對巷道切向擴(kuò)散半徑的影響程度明顯大于巷道徑向擴(kuò)散半徑的影響程度。
表2 擴(kuò)散半徑隨壓力和水灰比增長的幅度
表2表示擴(kuò)散半徑隨注漿壓力、水灰比的增長的幅度。由表2可以看出注漿壓力在4MPa,水灰比由0.7:1變?yōu)?.8:1時,切向半徑在擴(kuò)散半徑由2.3m增加到2.7m,增加幅度為17%,徑向半徑在擴(kuò)散半徑由2m增加到2.4m,增加幅度為20%。注漿壓力在 5Mpa,水灰比由 0.7:1 變?yōu)?0.8:1 時,切向半徑在擴(kuò)散半徑由2.7m增加到3.7m,增加幅度為37%,徑向半徑在擴(kuò)散半徑由2.4m增加到3.3m,增加幅度為38%。結(jié)果表明注漿壓力在4~5 MPa的時候,注漿壓力、水灰比對擴(kuò)散半徑的影響程度在減弱。
圖 2、圖 3 為 1:1、0.5:1 不同水灰比條件下,注漿壓力在巷道圍巖中的衰減曲線。由圖2可知,水灰比一定時,注漿壓力在巷道圍巖中的衰減規(guī)律,不是線性函數(shù)關(guān)系,而是類似拋物線形狀[6]。
在巷道圍巖徑向方向上,當(dāng)注漿段距煤壁距離為0.8~1.2m左右時,注漿壓力最大,達(dá)到峰值,此時擴(kuò)散半徑也最大。隨著注漿段距煤壁距離的縮小,在巷道表面圍巖方向,注漿壓力以較快速度衰減,此時擴(kuò)散半徑也逐漸減小。當(dāng)注漿段距煤壁距離超過1.2m左右時,在巷道深部圍巖方向,注漿壓力、擴(kuò)散半徑以較慢的速度在衰減。距煤壁距離3.5m~5m時,注漿壓力衰減很慢,基本保持不變。
圖2 巷道徑向方向上注漿壓力衰減曲線
圖3 巷道切向方向上注漿壓力衰減曲線
而在巷道切向方向上,當(dāng)注漿段距煤壁距離為2.5m左右時,注漿壓力最大,達(dá)到峰值,此時擴(kuò)散半徑也最大。在注漿段兩側(cè),即在巷道表面圍巖方向、巷道深部圍巖方向,注漿壓力以相同速度衰減,此時擴(kuò)散半徑也逐漸減小,兩側(cè)衰減規(guī)律大致相同,大約在2.5m范圍內(nèi)衰減為最小值。
結(jié)合上述分析,最終確定注漿參數(shù):水灰比0.7:1,注漿壓力3~4MPa,此時擴(kuò)散半徑最優(yōu),既能保證所用材料最省又能確保注漿效果最好。
從圖4可以看出,采取注漿措施后,淺部圍巖承載能力明顯在增加,圍巖應(yīng)力顯著提高,能夠承載20MPa應(yīng)力。注漿后再進(jìn)行錨注有效傳遞了錨桿(索)施加于圍巖表面的預(yù)應(yīng)力,使深部圍巖應(yīng)力向淺部轉(zhuǎn)移,淺部應(yīng)力升高了5~10MPa,深部應(yīng)力降低2~4了MPa,有效阻斷了20m范圍內(nèi)深部圍巖體的破碎變形,顯著改善錨桿(索)對破碎圍巖的支護(hù)作用[7]。
圖4 巷道圍巖垂直應(yīng)力分布
采用十字布點法安設(shè)巷道表面位移監(jiān)測斷面。在頂?shù)装逯胁看怪狈较蚝蛢蓭退椒较蜚@30mm、深400mm的孔,將32mm、長400mm的木樁打入孔中。頂?shù)装?、上下幫木樁端部安設(shè)測釘[8]。對輔運大巷不同區(qū)域進(jìn)行表現(xiàn)位移觀測,其變形量如圖5所示。
圖5 支護(hù)方式與圍巖變形的關(guān)系
可以看出,圖中單純錨索支護(hù),巷道最大兩幫位移量693mm,底鼓量286mm,頂板下沉量249mm;在使用注漿的基礎(chǔ)上再進(jìn)行錨索補(bǔ)強(qiáng)的支護(hù)方式以后,巷道兩幫位移量最大為174mm、底鼓量最大為80mm、頂板下沉量最大為164mm,與單純錨索支護(hù)相比,兩幫位移量、底鼓量、頂板下沉量最大值分別下降81.7%、72%、36.1%,變形量明顯減小,巷道支護(hù)質(zhì)量明顯提升。
1)在水灰比和注漿壓力共同作用下,影響擴(kuò)散半徑顯著的因素是注漿壓力,水灰比影響程度略次于注漿壓力;隨著注漿壓力逐漸升高,注漿壓力對擴(kuò)散半徑的影響程度呈下降趨勢,水灰比的影響程度逐漸超過注漿壓力的影響程度。
2)針對高應(yīng)力動壓影響巷道,淺部圍巖破碎嚴(yán)重,首先應(yīng)采用高壓注漿加固技術(shù),提高淺部圍巖承載能力,深部應(yīng)力向淺部轉(zhuǎn)移,淺部圍巖應(yīng)力能夠達(dá)到20MPa應(yīng)力以上,深部應(yīng)力降低2~4MPa,破碎圍巖形成完整結(jié)構(gòu)體。在此基礎(chǔ)上采取強(qiáng)力錨索支護(hù)能夠充分發(fā)揮錨索與注漿后圍巖的相互作業(yè),大大改善巷道圍巖性質(zhì),提高圍巖強(qiáng)度,確保加固后的巷道圍巖穩(wěn)定,巷道圍巖變形量能夠減少60%以上,巷道加固質(zhì)量和效果大幅提高,有效延長了巷道使用時間。