李凱亭

（山西省長治經(jīng)坊煤業(yè)有限公司，山西 長治 047100）

1 工程概況

經(jīng)坊煤礦運(yùn)輸巷道大巷為經(jīng)坊煤礦的永久大巷。從運(yùn)輸大巷開挖情況來看，所經(jīng)地質(zhì)條件較為復(fù)雜。巷道設(shè)計(jì)采用直墻半圓拱形，寬×高=4400mm×3500mm，原有支護(hù)設(shè)計(jì)采用錨網(wǎng)噴支護(hù)，巷道開挖后，出現(xiàn)了大范圍的變形破壞，其中，頂板大面積下沉，低底板鼓起明顯，兩幫收斂劇烈，巷道整個(gè)支護(hù)體系失效嚴(yán)重，同時(shí)，巷道頂板與兩幫的噴層大面積剝落，錨桿扭曲嚴(yán)重，所形成的網(wǎng)兜較多，導(dǎo)致運(yùn)輸大巷不能正常使用?，F(xiàn)場變形破壞圖如圖1所示。

圖1 巷道變形破壞現(xiàn)場圖

2 運(yùn)輸大巷變形破壞機(jī)理分析

2.1 數(shù)值模擬模型的建立

為更為深入的分析運(yùn)輸巷道大巷出現(xiàn)嚴(yán)重變形破壞的具體原因，選擇使用FLAC3D對巷道圍巖變形進(jìn)行數(shù)值模擬，設(shè)計(jì)模型為長×寬×高=60m×60m×60m，共包含有21600個(gè)單元，數(shù)值模擬模型如圖2所示。

圖2 巷道變形破壞數(shù)值模擬模型

2.2 大巷塑性區(qū)分析

通過數(shù)值模擬得到了巷道圍巖在采用原有錨網(wǎng)噴支護(hù)后，得到了如圖3所示的塑性區(qū)范圍。

分析圖3可知，在原支護(hù)條件下，運(yùn)輸大巷出現(xiàn)的塑性區(qū)范圍多數(shù)集中在兩幫的周邊，特別是在拐角的位置出現(xiàn)了明顯的應(yīng)力集中，整個(gè)塑性區(qū)的范圍呈現(xiàn)出放射狀。其中，屈服區(qū)域的范圍正在緩慢增加，考慮是由于外界采動影響給大巷穩(wěn)定性帶來的影響。同時(shí)，巷道的頂板與底板，圍巖塑形狀態(tài)正在從單一剪切應(yīng)力破壞轉(zhuǎn)變?yōu)閺?fù)合型的拉應(yīng)力-剪應(yīng)力破壞。

圖3 原支護(hù)條件下巷道圍巖塑性區(qū)范圍

2.3 大巷圍巖位移分析

圖4 原支護(hù)條件下圍巖位移分布圖

分析圖4可知，巷道頂板與兩幫變形量較大，其中，頂板下沉量最大值已經(jīng)達(dá)到了330mm，兩幫相對移近量已經(jīng)接近100mm，巷道整體出現(xiàn)了明顯的變形破壞，這與巷道實(shí)際變形破壞較為相符。因此，在進(jìn)行巷道返修時(shí)，應(yīng)當(dāng)注意巷道支護(hù)的耦合性，對于巷道的頂板、兩幫應(yīng)當(dāng)進(jìn)行針對性的強(qiáng)力支護(hù)。同時(shí)，這里考慮由于未對巷道底板進(jìn)行支護(hù)，導(dǎo)致巷道底板鼓起，進(jìn)一步加劇了巷道兩幫收斂程度。

3 巷道圍巖強(qiáng)度測定

為掌握巷道圍巖巖性給巷道穩(wěn)定性帶來的影響，選擇使用鉆孔觸探法對運(yùn)輸大巷頂板與兩幫圍巖巖性進(jìn)行了分析，選擇在頂板正中間垂直方向、兩幫中間水平方向，分布布置深度為10m鉆孔，選擇使用WQCZ—56型圍巖強(qiáng)度測試裝置對巷道圍巖的抗壓強(qiáng)度進(jìn)行測量，具體測量結(jié)果如圖5所示。

圖5 運(yùn)輸大巷圍巖強(qiáng)度測試曲線圖

從圖5可看出，不論是巷道的兩幫還是巷道頂板，巷道圍巖強(qiáng)度曲線均表現(xiàn)出較大的波動性，分析導(dǎo)致巷道圍巖強(qiáng)度出現(xiàn)波動的原因，主要是由于：巷道巖性之間的差異，雖為同一巖性，但是也存在明顯的不均質(zhì)性；巷道圍巖中層理結(jié)構(gòu)、裂隙、節(jié)理及軟弱夾層等結(jié)構(gòu)面的影響；巷道開挖導(dǎo)致巷道表層巖層及深部圍巖出現(xiàn)了變形破壞，強(qiáng)度出現(xiàn)了降低，但并未完全喪失；隨著巷道深度的增加，強(qiáng)度出現(xiàn)了增加的趨勢。分析這些問題出現(xiàn)的原因，主要是由于運(yùn)輸大巷的埋深已經(jīng)超過了820m，現(xiàn)場測定其最大應(yīng)力為水平主應(yīng)力，達(dá)到了31.5MPa，在高應(yīng)力的作用下，運(yùn)輸大巷圍巖已經(jīng)表現(xiàn)出工程軟巖的特性，巷道圍巖出現(xiàn)了分層破壞的情況，增加了巷道支護(hù)的難度，在原支護(hù)狀態(tài)下，較難保證運(yùn)輸大巷整體的穩(wěn)定性。

4 運(yùn)輸大巷支護(hù)對策分析

4.1 支護(hù)方案設(shè)計(jì)

結(jié)合運(yùn)輸大巷出現(xiàn)的變形破壞特征及深部巷道支護(hù)特點(diǎn)，設(shè)計(jì)采用“二次錨網(wǎng)索注支護(hù)”方案，具體為：擴(kuò)刷→初噴→初錨→掛梁網(wǎng)→復(fù)噴→再錨→掛繩網(wǎng)→再噴→后注，設(shè)計(jì)采用該中支護(hù)方式的主要原理是，考慮到深部巷道圍巖圍巖應(yīng)力較大的特點(diǎn)，首先對巷道圍巖進(jìn)行初次普通錨梁網(wǎng)支護(hù)，在確保巷道基本穩(wěn)定的前提下，給深部巷道一定的釋放空間，將深部巷道中積聚的能量進(jìn)行一定的釋放，巷道在初次變形之后，再次進(jìn)行錨網(wǎng)索噴強(qiáng)力支護(hù)，對巷道淺部圍巖進(jìn)行再次預(yù)緊壓縮，同時(shí)，通過錨索將深部穩(wěn)定圍巖對淺層圍巖的懸吊作用充分發(fā)揮出來。這種“適當(dāng)讓壓、強(qiáng)力支護(hù)”的支護(hù)原則與深部巷道圍巖支護(hù)特點(diǎn)較為相符。具體支護(hù)參數(shù)為：

1）首次錨桿支護(hù)參數(shù)：頂板與兩幫錨桿均選擇使用左旋螺紋鋼錨桿，φ22mm，長度為2400mm，每根錨桿配合使用2卷樹脂錨固劑，間排距設(shè)計(jì)均為1600mm。

2）二次錨桿支護(hù)參數(shù)：頂板與兩幫錨桿均選擇使用左旋螺紋鋼錨桿，φ20mm，長度為2600mm，每根錨桿配合使用2卷樹脂錨固劑，間排距設(shè)計(jì)均為1600mm（與首次錨桿支護(hù)體間隔布置）。

3）錨索支護(hù)參數(shù)：為更好發(fā)揮出錨索的懸吊作用，將深部圍巖對淺部圍巖穩(wěn)定的懸吊作用發(fā)揮出來，設(shè)計(jì)頂板對稱布置3根鋼絞線錨索，φ17.8mm，長度為8200mm，間排距均為1600mm；考慮到底板出現(xiàn)了大范圍的整體鼓起，在巷道底板設(shè)計(jì)對稱布置，間距為2400mm，排距為1600mm。每根錨索配合使用4卷樹脂錨固劑。

4）鋼筋網(wǎng)與噴層參數(shù)：選擇使用高強(qiáng)度鋼筋網(wǎng)，φ12mm，網(wǎng)格為：120mm×120mm，搭接長度為120mm。噴層選擇使用高強(qiáng)度混凝土，厚度為100mm。

5）底板對稱布置三個(gè)注漿孔，孔深為2400mm，間排距為1600mm×1600mm。

4.2 支護(hù)效果分析

為了掌握“二次錨網(wǎng)索注支護(hù)”方案支護(hù)效果，設(shè)置測站進(jìn)行巷道表面位移監(jiān)測，得到了巷道圍巖時(shí)間變形曲線，如圖6所示。

圖6 巷道圍巖表面位移圖

從圖6可看出，在對運(yùn)輸大巷實(shí)施了返修方案后，巷道圍巖的穩(wěn)定性取得了較好的控制，其中，巷道頂板最大的下沉量為60mm，巷道兩幫的最大移近量為160mm，底板最大鼓起量為90mm，可以滿足運(yùn)輸大巷安全生產(chǎn)的要求。

5 結(jié)束語

1）通過數(shù)值模擬、圍巖強(qiáng)度測定等，運(yùn)輸大巷圍巖已經(jīng)表現(xiàn)出高應(yīng)力軟巖特征且出現(xiàn)了分層破壞情況，這是深部開采過程中普遍面臨的情況之一，因此，在進(jìn)行巷道支護(hù)設(shè)計(jì)與施工時(shí)，應(yīng)充分考慮。

2）在深部巷道圍巖支護(hù)時(shí)，應(yīng)當(dāng)采取“高阻讓壓”支護(hù)方式，將巷道圍巖自身的承載能力發(fā)揮出來，更好提升支護(hù)效果。